到,次风机出口压力达到,接近次风机失速区域运行,为次风机失速埋下隐患。动叶开度的影响通过数据可以看出,在机组正常时,两台次风机电流相接近。而在两侧风机电流相同时,次风机的动叶开度始终要比形性能曲线的特点,理论上风机存在不稳定区域。当风机工作点移至此区域,就可能引发风机失速现象。我厂机组在高负荷运行时,发生了因燃料导致次风机失速事件。本文通过对事故参数比较,结合轴流风机机理进行了些分析,并提出防带负荷能力限制,煤质差且负荷高时次风进出口差压高,次风系统阻力偏大,加之空预器密封性能差,空预器漏风率略高。满负荷时要求次风机母管压力较高,本次磨煤机跳闸前次风机母管压力达到,次风机出口压力达到,接近次风机失速区域燃料导致次风机失速浅析原稿喘振的对策浙江电力,作者简介唐立宝,男,工程师,本科,从事发电厂集控运行工作。燃料导致次风机失速浅析原稿。工况中次风机失速经过兰溪电厂安装台超临界燃煤发电机组。锅炉由北京巴威公司制造。型号为快关逻辑适当修改,如热风快关门先关闭,延时关闭冷风快关门,缓解次风系统阻力突升势头。高负荷时若热风出力不足,尽早切换运行方式或减负荷。将非次风机触发后,设臵合适的超驰关次风机动叶开度值,提升风机自动调节响应。参力突升势头。高负荷时若热风出力不足,尽早切换运行方式或减负荷。将非次风机触发后,设臵合适的超驰关次风机动叶开度值,提升风机自动调节响应。参考文献杨诗成王喜魁主编泵与风机北京机械工业出版社,华国均主编轴流风机失速。防范措施分析可知,系统阻力过大,动叶开度大,风机瞬时进入风机不稳定工区是发生失速的真正原因。此工况当高负荷发生风阻剧变时最易出现。为保证燃料功能的正常投用,确保在类似工况时不发生失速,建议采取以下措施对磨煤机两台次风机电流相接近。而在两侧风机电流相同时,次风机的动叶开度始终要比次风机的开度大。通过就地核对,风机叶片安装角度没有明显差异。因此发生时,由于次风机动叶开度比风机大,次风机首先进入不稳定区域,进而辊温度原件和接线方式进行改造,提高测量稳定性。在保证各磨煤机入口风量满足不发生堵磨的前提下,运行中保持较低的次风母管压力,控制次风机出口压力不超过。通过改造降低空预器漏风率,降低运行时次风压力。磨煤机跳闸后风工况中次风机失速经过兰溪电厂安装台超临界燃煤发电机组。锅炉由北京巴威公司制造。型号为,每台锅炉配有台中速磨煤机。用备,配备两台型次风机。月日机组负荷,磨煤机运行时,磨煤机因已达以上,部分磨煤机热风调门已至。在磨煤机跳闸前曾出现微堵现象,因此为保证磨煤机安全运行,次风压力偏臵设臵在,次风母管压力处于较高水平。燃料导致次风机失速浅析原稿。轴流风机的失速是由风机的叶型等特性决。此过程中次风母管压力在自动调节,次风机压力逻辑设定值由自动降至。轴流风机的失速是由风机的叶型等特性决定的,同时也受风道阻力等系统特性的影响,动叶可调轴流式次风机的特性在动叶相同开度下,管路阻力越大,风机出口压力考文献杨诗成王喜魁主编泵与风机北京机械工业出版社,华国均主编轴流风机失速与喘振的对策浙江电力,作者简介唐立宝,男,工程师,本科,从事发电厂集控运行工作。燃料导致次风机失速浅析原稿。系统漏风的影响由于磨煤机辊温度原件和接线方式进行改造,提高测量稳定性。在保证各磨煤机入口风量满足不发生堵磨的前提下,运行中保持较低的次风母管压力,控制次风机出口压力不超过。通过改造降低空预器漏风率,降低运行时次风压力。磨煤机跳闸后风喘振的对策浙江电力,作者简介唐立宝,男,工程师,本科,从事发电厂集控运行工作。燃料导致次风机失速浅析原稿。工况中次风机失速经过兰溪电厂安装台超临界燃煤发电机组。锅炉由北京巴威公司制造。型号为不发生堵磨的前提下,运行中保持较低的次风母管压力,控制次风机出口压力不超过。通过改造降低空预器漏风率,降低运行时次风压力。磨煤机跳闸后风门快关逻辑适当修改,如热风快关门先关闭,延时关闭冷风快关门,缓解次风系统燃料导致次风机失速浅析原稿的,同时也受风道阻力等系统特性的影响,动叶可调轴流式次风机的特性在动叶相同开度下,管路阻力越大,风机出口压力越高,风机运行越接近不稳定工况区在管路阻力特性不变的情况下,风机动叶开度越大,风机运行点越接近不稳定工况喘振的对策浙江电力,作者简介唐立宝,男,工程师,本科,从事发电厂集控运行工作。燃料导致次风机失速浅析原稿。工况中次风机失速经过兰溪电厂安装台超临界燃煤发电机组。锅炉由北京巴威公司制造。型号为后有所改善,但由于次风通风管路布臵在靠磨煤机两端,造成磨煤机抢风严重,加上测量等原因,位于通风管路中间的磨煤机热次风量处于相对不足状态。加上煤质较差,失速前机组满负荷工况下,台磨煤量都较高,磨煤机电流为风机失速后出力锐减,次风母管压力迅速降低,系统的管网阻力特性随之变化,阻力特性曲线下移,风机出口风压降低,使得次风机运行点远离不稳定工况区。防范措施分析可知,系统阻力过大,动叶开度大,风机瞬时进入风机不稳定工高,风机运行越接近不稳定工况区在管路阻力特性不变的情况下,风机动叶开度越大,风机运行点越接近不稳定工况区。,失速原因分析系统阻力的影响由于兰溪电厂次风机出口管路原通流能力较小,容易发生出力受阻现象,后经扩大冷风通辊温度原件和接线方式进行改造,提高测量稳定性。在保证各磨煤机入口风量满足不发生堵磨的前提下,运行中保持较低的次风母管压力,控制次风机出口压力不超过。通过改造降低空预器漏风率,降低运行时次风压力。磨煤机跳闸后风,每台锅炉配有台中速磨煤机。用备,配备两台型次风机。月日机组负荷,磨煤机运行时,磨煤机因磨辊温度高跳闸,燃料触发后以的速率下降至目标负荷。降压速率为至目标压力力突升势头。高负荷时若热风出力不足,尽早切换运行方式或减负荷。将非次风机触发后,设臵合适的超驰关次风机动叶开度值,提升风机自动调节响应。参考文献杨诗成王喜魁主编泵与风机北京机械工业出版社,华国均主编轴流风机失速因磨辊温度高跳闸,燃料触发后以的速率下降至目标负荷。降压速率为至目标压力。此过程中次风母管压力在自动调节,次风机压力逻辑设定值由自动降至。动叶开度的影响通过数据可以看出,在机组正常时是发生失速的真正原因。此工况当高负荷发生风阻剧变时最易出现。为保证燃料功能的正常投用,确保在类似工况时不发生失速,建议采取以下措施对磨煤机磨辊温度原件和接线方式进行改造,提高测量稳定性。在保证各磨煤机入口风量满燃料导致次风机失速浅析原稿喘振的对策浙江电力,作者简介唐立宝,男,工程师,本科,从事发电厂集控运行工作。燃料导致次风机失速浅析原稿。工况中次风机失速经过兰溪电厂安装台超临界燃煤发电机组。锅炉由北京巴威公司制造。型号为次风机的开度大。通过就地核对,风机叶片安装角度没有明显差异。因此发生时,由于次风机动叶开度比风机大,次风机首先进入不稳定区域,进而先于风机发生失速。与之并列运行的风机动叶开度也开大至,却并未失速,是力突升势头。高负荷时若热风出力不足,尽早切换运行方式或减负荷。将非次风机触发后,设臵合适的超驰关次风机动叶开度值,提升风机自动调节响应。参考文献杨诗成王喜魁主编泵与风机北京机械工业出版社,华国均主编轴流风机失速措施,为提高机组运行的安全和可靠性提供参考。系统漏风的影响由于磨煤机受带负荷能力限制,煤质差且负荷高时次风进出口差压高,次风系统阻力偏大,加之空预器密封性能差,空预器漏风率略高。满负荷时要求次风机母管压力较高,本次行,为次风机失速埋下隐患。关键词工况次风机失速原因分析防范措施前言近年来,由于动叶可调轴流风机具有体积小质量轻低负荷区域效率高调节范围广等优点,火力发电厂普遍采用动叶可调式轴流风机。但由于轴流风机具有驼考文献杨诗成王喜魁主编泵与风机北京机械工业出版社,华国均主编轴流风机失速与喘振的对策浙江电力,作者简介唐立宝,男,工程师,本科,从事发电厂集控运行工作。燃料导致次风机失速浅析原稿。系统漏风的影响由于磨煤机辊温度原件和接线方式进行改造,提高测量稳定性。在保证各磨煤机入口风量满足不发生堵磨的前提下,运行中保持较低的次风母管压力,控制次风机出口压力不超过。通过改造降低空预器漏风率,降低运行时次风压力。磨煤机跳闸后风于风机发生失速。与之并列运行的风机动叶开度也开大至,却并未失速,是因为风机失速后出力锐减,次风母管压力迅速降低,系统的管网阻力特性随之变化,阻力特性曲线下移,风机出口风压降低,使得次风机运行点远离不稳定工况形性能曲线的特点,理论上风机存在不稳定区域。当风机工作点移至此区域,就可能引发风机失速现象。我厂机组在高负荷运行时,发生了因燃料导致次风机失速事件。本文通过对事故参数比较,结合轴流风机机理进行了些分析,并提出防因磨辊温度高跳闸,燃料触发后以的速率下降至目标负荷。降压速率为至目标压力。此过程中次风母管压力在自动调节,次风机压力逻辑设定值由自动降至。动叶开度的影响通过数据可以看出,在机组正常时