1、“.....以及存在过零点时实部正负随风速变化的情况。基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿。表系统等效阻抗特性随增益参数变化情况时域仿真验证采用仿真分在并网方式结构等方面都有较大区别,因此风电系统的次同步振荡在建模理论分析和抑制方面都需要重新建立,而不能直接采用火电系统的次同步振荡问题的理论方法,。故而,深入研究风电系统次同步振荡问题的分析方法具有非常重大的意义。图并网风机台数分别为时并网台数以及控制回路参数均会对系统特性造成影响。关键词串联电容补偿风电次同步振荡等效频域阻抗概述目前,双馈风力发电机因其具备有功无功灵活控制最大风能追踪等优势,已经成为风电场主流风力发电机。随着负荷需求的增长,基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿别完成直流电压控制和机端电压控制。网子侧换流器主要有两个作用......”。

2、“.....网侧换流器能够获得任意可调的功率因数,而直流母线电压的稳定则是通过对输入电流的控制实现图网侧控制框图基于频域阻抗模型的双馈风电场的影响频域阻抗法分析结果假设风速为,并网风机台数为台,在不同增益参数下,基于分析方法采用数值计算得到系统频域等效阻抗虚部是否存在过零点,以及存在过零点时实部正负随风速变化的情况。摘要本文建立考虑网侧换流器和转子换流器在内的统将会出现次同步振荡发散,若对应的系统等效阻抗实部为正时,系统将会出现次同步振荡收敛。若系统等效阻抗虚部在次同步频率范围内不存在过零点,系统则没有次同步振荡的风险。图转子侧控制框图图所示为网侧变流器的级联控制结构,内环实现电流跟踪,外环则。图增益参数分别为时串补线路电流分量示意图通过对比数值计算的结果和仿真分析的结果,可以看到随着增益参数的增大,系统次同步振荡收敛速度逐渐变小,且由收敛逐渐发散......”。

3、“.....两种分率范围内,对应的系统等效阻抗实部为负时,系统将会出现次同步振荡发散,若对应的系统等效阻抗实部为正时,系统将会出现次同步振荡收敛。若系统等效阻抗虚部在次同步频率范围内不存在过零点,系统则没有次同步振荡的风险。表系统等效阻抗特性随增益参数析结果致。基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿。图并网风机台数分别为时串补线路电流分量示意图通过对比数值计算的结果和仿真分析的结果,可以看到随着并网风机台数的增大,系统次同步振荡收敛速度变慢。控制回路参数对系统选取工况为时,认为风电场所有风机输入功率均对应时的功率大小,此时单台频域阻抗的特性曲线如图所示。图风速为时算例系统单台等效频域阻抗频率特性分析图可知,在次同步频率范围内,等效频域阻抗的虚部在些频率范围器主要有两个作用,即保证换流器良好的输入特性和直流母线电压的稳定。网侧换流器能够获得任意可调的功率因数......”。

4、“.....系统为提供负阻尼,不收敛。基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿。表系统等效阻抗特性随风速变化情况时域仿真验证采用仿真分析风速对特性的影响,仿真时间为,并网台数为台,等效频域阻抗模型,然后推导出了适用于双馈风电经串补外送时风电次同步振荡的频域阻抗分析方法,并在仿真平台搭建了模型,验证了该分析方法的合理性。最后研究了双馈风电经串补外送系统特性的影响因素。结果表明,串补度风速风析结果致。基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿。图并网风机台数分别为时串补线路电流分量示意图通过对比数值计算的结果和仿真分析的结果,可以看到随着并网风机台数的增大,系统次同步振荡收敛速度变慢。控制回路参数对系统别完成直流电压控制和机端电压控制。网子侧换流器主要有两个作用......”。

5、“.....网侧换流器能够获得任意可调的功率因数,而直流母线电压的稳定则是通过对输入电流的控制实现图网侧控制框图基于频域阻抗模型的双馈风电场为正值而对应的在些频率范围内,等效频域阻抗的实部在些频率范围内表现为负值,而在其他次同步频率范围内表现为正值。这就可能在种工况下,系统等效阻抗虚部为,且虚部过零点对应的频率在次同步频率范围内,对应的系统等效阻抗实部为负时,系基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿部虚部随频率变化曲线,当阻抗的虚部过零点位于次同步频率范围外时,此时系统收敛当阻抗虚部过零点位于次同步频率范围内时,若对应实部为正值,系统为提供正阻尼,收敛,若对应实部为负值,系统为提供负阻尼,不收别完成直流电压控制和机端电压控制。网子侧换流器主要有两个作用,即保证换流器良好的输入特性和直流母线电压的稳定。网侧换流器能够获得任意可调的功率因数......”。

6、“.....系统次同步振荡由发散逐渐收敛,而系统等效频域阻抗的虚部过零点对应的实部也由负变正,两种分析结果致。图转子侧控制框图图所示为网侧变流器的级联控制结构,内环实现电流跟踪,外环则分别完成直流电压控制和机端电压控制。网子侧换流图通过对比数值计算的结果和仿真分析的结果,可以看到随着增益参数的增大,系统次同步振荡收敛速度逐渐变小,且由收敛逐渐发散,而系统等效频域阻抗的虚部过零点对应的实部也由正变负,两种分析结果致。选取工况为时,认为风电场所有风机输入电流跟踪控制器增益为。仿真刚开始时串补退出运行,时投入串补,通过设置不同的风速,观察在不同风速条件下系统的收敛情况。图风速分别为时串补线路电流分量示意图通过对比数值计算的结果和仿真分析的结果,可析结果致。基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿......”。

7、“.....可以看到随着并网风机台数的增大,系统次同步振荡收敛速度变慢。控制回路参数对系统次同步振荡分析研究通过分析系统等效阻抗的实部虚部随频率变化曲线,当阻抗的虚部过零点位于次同步频率范围外时,此时系统收敛当阻抗虚部过零点位于次同步频率范围内时,若对应实部为正值,系统为提供正阻尼,收敛,若对应统将会出现次同步振荡发散,若对应的系统等效阻抗实部为正时,系统将会出现次同步振荡收敛。若系统等效阻抗虚部在次同步频率范围内不存在过零点,系统则没有次同步振荡的风险。图转子侧控制框图图所示为网侧变流器的级联控制结构,内环实现电流跟踪,外环则围内表现为负值,而在其他次同步频率范围内表现为正值而对应的在些频率范围内,等效频域阻抗的实部在些频率范围内表现为负值,而在其他次同步频率范围内表现为正值。这就可能在种工况下,系统等效阻抗虚部为......”。

8、“.....此时单台频域阻抗的特性曲线如图所示。图风速为时算例系统单台等效频域阻抗频率特性分析图可知,在次同步频率范围内,等效频域阻抗的虚部在些频率范围内表现为负值,而在其他次同步频率范围内表基于频域阻抗模型的双馈风电场次同步振荡研究原稿别完成直流电压控制和机端电压控制。网子侧换流器主要有两个作用,即保证换流器良好的输入特性和直流母线电压的稳定。网侧换流器能够获得任意可调的功率因数,而直流母线电压的稳定则是通过对输入电流的控制实现图网侧控制框图基于频域阻抗模型的双馈风电场析并网风机台数对特性的影响,仿真时间为,风速为,并网风机台数为台。仿真刚开始时串补退出运行,时投入串补,通过设置不同的增益参数,观察在不同增益参数下系统的收敛情况。图增益参数分别为时串补线路电流分量示统将会出现次同步振荡发散,若对应的系统等效阻抗实部为正时,系统将会出现次同步振荡收敛......”。

9、“.....系统则没有次同步振荡的风险。图转子侧控制框图图所示为网侧变流器的级联控制结构,内环实现电流跟踪,外环则串补线路电流分量示意图通过对比数值计算的结果和仿真分析的结果,可以看到随着并网风机台数的增大,系统次同步振荡收敛速度变慢。控制回路参数对系统的影响频域阻抗法分析结果假设风速为,并网风机台数为台,在不同增益参数下,风电装机容量以及并网规模也相应提高,因此,当双馈风力发电机经串补输出时也将有可能引发次同步振荡问题,这就会给风机轴系带来威胁,成为电力系统安全稳定运行中的不确定因素。关于火力发电系统次同步振荡问题的研究已经较为普遍,而风力发电机与火力发电等效频域阻抗模型,然后推导出了适用于双馈风电经串补外送时风电次同步振荡的频域阻抗分析方法,并在仿真平台搭建了模型,验证了该分析方法的合理性。最后研究了双馈风电经串补外送系统特性的影响因素。结果表明......”。