问题,并通过对比计算结果得出结论,在对成磁通回路部分穿过油箱和油箱磁屏蔽形成磁通回路。理论上,采用夹件磁屏蔽结构之后,穿过夹件的漏磁通由于磁屏蔽硅钢片的引磁,使得夹件中穿过的漏磁通降低,从而减少了杂散损耗。计算分析变压器漏磁场计算主要包括维建模材料赋值约束设定网格划分和计算处理等几个阶段。维知,铁心叠积模型的仿真结果更接近参考试验值结果。因此在计算大容量的变压器时,采用铁心填充圆模型且夹件腹板为普通碳素钢材料的情况下,容易引起夹件漏磁场仿真结果的较大误差。低压侧采用电压等级,为使低压侧母线电压波动满足要求,需提高低压侧短路电流容量。然而非线性材料,所以应尽量采用非线性迭代求解计算。变压器夹件磁屏蔽结构三维漏磁场仿真分析原稿。该夹件磁屏蔽结构中,绕组主空道中的漏磁主要分为两大部分部分穿过夹件和夹件磁屏蔽进入铁心形成磁通回路部分穿过油箱和油箱磁屏蔽形成磁通回路。理论上,采用夹变压器夹件磁屏蔽结构三维漏磁场仿真分析原稿组的电流匝数等。对于软件,油箱采用表面阻抗法去计算可以较准确地计算出油箱的杂散损耗,同时油箱所用钢板计算会耗费大量资源,用表面阻抗法也可大大缩短计算时间。计算处理。由于材料属性设置的是非线性材料,所以应尽量采用非线性迭代求解计算。变压离铁心最小距离对应的空气磁阻为。假设磁屏蔽的磁阻为,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。需要注意的是,如果考虑磁屏蔽的磁各向异性,根据其布置特点,其叠片水平方向应为轴,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。需要注意的是,如果考虑磁屏蔽的磁各向异性,根据其布置特点,其叠片水平方向应为轴轴,叠片垂直方向为轴,约束设定和网格划分。设置电流源,包括各心有部分漏磁会选择穿过腹板进入铁心。这就使得夹件腹板中穿过的漏磁变大,杂散损耗和温升也会随之偏高。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹件离铁心最小距离对应的空气磁阻为变压器磁热耦合计算与局部过热屏蔽措施沈阳工业大学学报,。维建模。本例中维模型包括如下几个部分铁心绕组拉板夹件腹板夹件肢板夹件磁屏蔽油箱和油箱磁屏蔽。维建模过程中,有时为了建模方便,往往将铁心叠积图用铁心填充圆形来等效有时磁屏蔽只是大概放置在夹件附近而不严。假设磁屏蔽的磁阻为,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹结论本文中笔者通过采用维磁场分析软件,对种大容量变压器的夹件磁屏蔽结构做维漏磁场仿真分析,阐释了维模型在建模过程中因使用铁心填充圆等效模型和夹件磁屏蔽放置不到位可能造成的杂散损耗偏大和热点温升较高的问题,并通过对比计算结果得出结论,在对等。它们不仅能准确计算夹件的磁通密度和损耗密度,也能根据磁热耦合场分析热点温升。对于大容量超高压变压器,很多产品往往采用夹件磁屏蔽结构以降低漏磁影响。利用有限元软件采用合适计算方法准确分析夹件磁屏蔽结构的漏磁场也变得越来越重要。许多企业和科研院所在夹件磁屏蔽高的问题,并通过对比计算结果得出结论,在对大容量的以上变压器的夹件磁屏蔽结构做维漏磁场分析过程中,如果夹件腹板为导磁材料时,应使用铁心叠积模型并控制铁心与磁屏蔽最小距离越小越好,以保证软件计算结果与实际结果相符合。参考文献谢毓城电力变压器手册北京机械工,叠片垂直方向为轴,约束设定和网格划分。设置电流源,包括各绕组的电流匝数等。对于软件,油箱采用表面阻抗法去计算可以较准确地计算出油箱的杂散损耗,同时油箱所用钢板计算会耗费大量资源,用表面阻抗法也可大大缩短计算时间。计算处理。由于材料属性设置的。假设磁屏蔽的磁阻为,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹组的电流匝数等。对于软件,油箱采用表面阻抗法去计算可以较准确地计算出油箱的杂散损耗,同时油箱所用钢板计算会耗费大量资源,用表面阻抗法也可大大缩短计算时间。计算处理。由于材料属性设置的是非线性材料,所以应尽量采用非线性迭代求解计算。变压的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹件离铁心最小距离对应的空气磁阻为。假设磁屏蔽的磁阻为变压器夹件磁屏蔽结构三维漏磁场仿真分析原稿面也不断开展理论研究。每组变压器需要组配电装置,组电容器和组电抗器,若低压侧采用电压等级,低压侧造价约万元采用电压等级,造价约万元采用电压等级,造价约万元。综合考虑低压侧电压波动变压器短路阻抗和设备造价等因素,变压器低压侧采用电压等级较合组的电流匝数等。对于软件,油箱采用表面阻抗法去计算可以较准确地计算出油箱的杂散损耗,同时油箱所用钢板计算会耗费大量资源,用表面阻抗法也可大大缩短计算时间。计算处理。由于材料属性设置的是非线性材料,所以应尽量采用非线性迭代求解计算。变压侧电压波动变压器短路阻抗和设备造价等因素,变压器低压侧采用电压等级较合理。关键词变压器夹件磁屏蔽结构维漏磁场前言随着计算机运算速度的提高和算法的日臻完善,基于有限元的变压器漏磁场分析软件被广泛应用,如和变压器并不合适,容易造成杂散损耗结果偏大。这是因为在维模型中,夹件腹板夹件磁屏蔽和铁心者之间的相互距离比较小。如果腹板选用的是导磁材料,来自绕组主空道的漏磁进入磁屏蔽后,并不会沿磁屏蔽全部进入铁心有部分漏磁会选择穿过腹板进入铁心。这就使得夹件腹板中穿过出版社,李岩,额尔和木巴亚尔,张宵霆,等变压器磁热耦合计算与局部过热屏蔽措施沈阳工业大学学报,。每组变压器需要组配电装置,组电容器和组电抗器,若低压侧采用电压等级,低压侧造价约万元采用电压等级,造价约万元采用电压等级,造价约万元。综合考虑低。假设磁屏蔽的磁阻为,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹夹件磁屏蔽结构三维漏磁场仿真分析原稿。结论本文中笔者通过采用维磁场分析软件,对种大容量变压器的夹件磁屏蔽结构做维漏磁场仿真分析,阐释了维模型在建模过程中因使用铁心填充圆等效模型和夹件磁屏蔽放置不到位可能造成的杂散损耗偏大和热点温升,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。需要注意的是,如果考虑磁屏蔽的磁各向异性,根据其布置特点,其叠片水平方向应为轴轴,叠片垂直方向为轴,约束设定和网格划分。设置电流源,包括各对大容量的以上变压器的夹件磁屏蔽结构做维漏磁场分析过程中,如果夹件腹板为导磁材料时,应使用铁心叠积模型并控制铁心与磁屏蔽最小距离越小越好,以保证软件计算结果与实际结果相符合。参考文献谢毓城电力变压器手册北京机械工业出版社,李岩,额尔和木巴亚尔,张宵霆,漏磁变大,杂散损耗和温升也会随之偏高。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹件离铁心最小距离对应的空气磁阻为。假设磁屏蔽的磁阻为,在忽略硅钢片的磁各向异变压器夹件磁屏蔽结构三维漏磁场仿真分析原稿组的电流匝数等。对于软件,油箱采用表面阻抗法去计算可以较准确地计算出油箱的杂散损耗,同时油箱所用钢板计算会耗费大量资源,用表面阻抗法也可大大缩短计算时间。计算处理。由于材料属性设置的是非线性材料,所以应尽量采用非线性迭代求解计算。变压模。本例中维模型包括如下几个部分铁心绕组拉板夹件腹板夹件肢板夹件磁屏蔽油箱和油箱磁屏蔽。维建模过程中,有时为了建模方便,往往将铁心叠积图用铁心填充圆形来等效有时磁屏蔽只是大概放置在夹件附近而不严格控制它与铁心距离。笔者通过计算对比发现,这样的模型对于大容量,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。需要注意的是,如果考虑磁屏蔽的磁各向异性,根据其布置特点,其叠片水平方向应为轴轴,叠片垂直方向为轴,约束设定和网格划分。设置电流源,包括各短路电流与短路阻抗成反比,提高短路电流,则需减小短路阻抗,电网所受的影响将会增大,系统中开关开断的短路电流也大。变压器夹件磁屏蔽结构三维漏磁场仿真分析原稿。该夹件磁屏蔽结构中,绕组主空道中的漏磁主要分为两大部分部分穿过夹件和夹件磁屏蔽进入铁心磁屏蔽结构之后,穿过夹件的漏磁通由于磁屏蔽硅钢片的引磁,使得夹件中穿过的漏磁通降低,从而减少了杂散损耗。计算分析变压器漏磁场计算主要包括维建模材料赋值约束设定网格划分和计算处理等几个阶段。不仅夹件腹板部位的杂散损耗偏大,热点温升也会高出很多。由总的杂散损耗,叠片垂直方向为轴,约束设定和网格划分。设置电流源,包括各绕组的电流匝数等。对于软件,油箱采用表面阻抗法去计算可以较准确地计算出油箱的杂散损耗,同时油箱所用钢板计算会耗费大量资源,用表面阻抗法也可大大缩短计算时间。计算处理。由于材料属性设置的。假设磁屏蔽的磁阻为,在忽略硅钢片的磁各向异性的情况下,硅钢片的磁阻。因此经过等效以后的夹件磁屏蔽的磁阻。腹板为普通碳素钢的导磁材料,假设磁阻为。磁路中磁屏蔽离铁心最小距离对应的空气磁阻设为。磁路中夹控制它与铁心距离。笔者通过计算对比发现,这样的模型对于大容量的变压器并不合适,容易造成杂散损耗结果偏大。这是因为在维模型中,夹件腹板夹件磁屏蔽和铁心者之间的相互距离比较小。如