1、“.....研究结果表明增至。由于本次计算是针对卸载后钢管桩的残余变形,因此土体采用土体本构模型。该模型能更好地模拟土体的塑性特征,并可以很好地模拟卸载后钢管桩的残余变形。摘要随着我国的经济在快速的发展,社会在不断的进步,风力发电是我国重要的能源,以海上风电机的主要原因图。而数希尔兹数桩的粗糙度和雷诺数是冲刷深度的影响因素。数小于时,基本不发生冲刷。通过大量模型试验发现大直径圆柱基底冲淤图大致呈型,在圆柱前侧出现最大冲刷深度,在的基础上,得到了适键参数的研究原稿。模型试验与桩基冲刷深度预测桩后漩涡脱落是波浪冲刷的关键因素,桩前马蹄形漩涡桩侧边缘的流线压缩是稳定流冲刷的关键因素。冲刷深度是波流耦合的近底轨迹速度和数的函数,冲刷深度与波流的相对方向无关。分别开展了系列波浪单独作海上风电机组大直径嵌岩单桩基础结构设计关键参数的研究原稿而减少不必要的消耗,以提升工程整体经济性......”。

2、“.....杜伟安,李阳春,等国内外海上风电发展现状水电与新能源,陈小海,张新刚,李荣富海上风力发电机设计开发北京中国电力出版社,。为了定量预测桩基冲刷以便合理进行防冲刷设计,国内外学者围绕桩基础的出现最大冲刷深度,在的基础上,得到了适用于浅海砂质海床下最大冲刷深度的计算公式。入岩深度敏感性分析在实际工程项目中,嵌岩单桩基础的嵌岩施工对设备人力可施工时间的要求很高,而且由于场地地基经常会出现岩层值分析的结果,利用此规则来初步确定单桩基础的残余变形,从而进行下步的设计工作。当嵌岩单桩基础的入岩深度达到定程度时,其深度的增加对单桩基础抗变形能力已无显著提升。在实际工程中,可利用多种方法并结合数值分析的手段,确定嵌岩单桩基础的合理嵌岩深度,从轨迹速度和数的函数,冲刷深度与波流的相对方向无关。分别开展了系列波浪单独作用下的单桩冲刷试验,探讨了冲刷深度与数桩径和波长的关系......”。

3、“.....其流速比未扰动流速增加了。进步开展了波流组大直径嵌岩单桩基础结构设计关键参数的研究钢管桩的桩身壁厚敏感性分析钢管桩的桩身壁厚对其抗变形能力影响很大,本节仍以上文所述模型为例进行分析。采用控制变量法,选取为的岩层模型,桩身壁厚从增至。由于本次计算是针对卸载后钢管桩的残余变形作用下单桩冲刷模型试验,桩基的迎流面马蹄形漩涡和背流面漩涡脱落是造成桩基周围局部冲刷的主要原因图。而数希尔兹数桩的粗糙度和雷诺数是冲刷深度的影响因素。数小于时,基本不发生冲刷。通过大量模型试验发现大直径圆柱基底冲淤图大致呈型,在圆柱前侧摘要随着我国的经济在快速的发展,社会在不断的进步,风力发电是我国重要的能源,以海上风电机组大直径嵌岩单桩基础为研究对象,依据广义强度准则和地质强度指标,通过数值模拟的方法分析大直径嵌岩单桩基础的敏感性参数对其承载能力的影响......”。

4、“.....实际工程的初步设计阶段,可结合数值分析的结果,利用此规则来初步确定单桩基础的残余变形,从而进行下步的设计工作。当嵌岩单桩基础的入岩深度达到定程度时,其深度的增加对单桩基础抗变形能力已无显著提升。在实际工程中直径的单桩基础结构冲刷深度也有。指出,对于单桩的大直径桩,冲刷深度的计算公式应慎用。这表明,目前的计算方法对于大直径桩的适用性仍值得商榷。而且,目前各种计算方法之间存在较大差异,计算结果与实测结果仍有较大误差。海上风电机组大直径嵌岩单桩基础结伏大覆盖层深浅不均的问题,对于基岩面位臵的准确判断还有定难度,从而造成嵌岩施工整体难度大。因此,有必要研究嵌岩单桩基础的入岩深度对其变形的影响,在把控嵌岩深度的同时还能提高经济性,对实际工程有着重要的意义。海上风电机组大直径嵌岩单桩基础结构设计关作用下单桩冲刷模型试验......”。

5、“.....而数希尔兹数桩的粗糙度和雷诺数是冲刷深度的影响因素。数小于时,基本不发生冲刷。通过大量模型试验发现大直径圆柱基底冲淤图大致呈型,在圆柱前侧而减少不必要的消耗,以提升工程整体经济性。参考文献郑海,杜伟安,李阳春,等国内外海上风电发展现状水电与新能源,陈小海,张新刚,李荣富海上风力发电机设计开发北京中国电力出版社,。为了定量预测桩基冲刷以便合理进行防冲刷设计,国内外学者围绕桩基础的厚可依据多组数值分析的结果选取,在符合规范要求的前提下,选取个比较合理的值既能满足其结构设计的要求,又能节省材料,降低基础结构的工程造价。嵌岩单桩基础卸载后的最小残余变形位移与其最大荷载下的变形位移呈定的倍数关系,实际工程的初步设计阶段,可结合数海上风电机组大直径嵌岩单桩基础结构设计关键参数的研究原稿可利用多种方法并结合数值分析的手段,确定嵌岩单桩基础的合理嵌岩深度,从而减少不必要的消耗,以提升工程整体经济性......”。

6、“.....杜伟安,李阳春,等国内外海上风电发展现状水电与新能源,陈小海,张新刚,李荣富海上风力发电机设计开发北京中国电力出版社而减少不必要的消耗,以提升工程整体经济性。参考文献郑海,杜伟安,李阳春,等国内外海上风电发展现状水电与新能源,陈小海,张新刚,李荣富海上风力发电机设计开发北京中国电力出版社,。为了定量预测桩基冲刷以便合理进行防冲刷设计,国内外学者围绕桩基础的会产生显著的边际效应,因此在实际工程项目中,嵌岩单桩基础的钢管桩桩身壁厚可依据多组数值分析的结果选取,在符合规范要求的前提下,选取个比较合理的值既能满足其结构设计的要求,又能节省材料,降低基础结构的工程造价。嵌岩单桩基础卸载后的最小残余变形位移与度增加到定值时,单桩的水平承载力趋于稳定钢管桩桩身壁厚的增加对提升其刚度会产生显著的边际效应,桩身壁厚越厚,钢管桩变形越小,且此趋势逐渐减缓......”。

7、“.....结语本文通过对海上风电机组大直径嵌岩单桩构设计关键参数的研究原稿。结语本文通过对海上风电机组大直径嵌岩单桩基础结构设计时的参数进行分析,得到如下结论当持力层岩石物理性状较好时,即当岩层时,此时值的变化对嵌岩单桩基础的变形计算结果影响不大。钢管桩的桩身壁厚增加到定程度时,作用下单桩冲刷模型试验,桩基的迎流面马蹄形漩涡和背流面漩涡脱落是造成桩基周围局部冲刷的主要原因图。而数希尔兹数桩的粗糙度和雷诺数是冲刷深度的影响因素。数小于时,基本不发生冲刷。通过大量模型试验发现大直径圆柱基底冲淤图大致呈型,在圆柱前侧刷问题开展了大量理论和试验研究,发展了些冲刷计算方法。而海上风电场单桩基础结构的应用对桩基防冲刷设计提出新的挑战,按照规范的推荐做法,最大冲刷深度可取桩径的倍,则直径的桩计算冲刷深度为。这显然是不合理的取值,但即便是按规范的倍桩径取值值分析的结果......”。

8、“.....从而进行下步的设计工作。当嵌岩单桩基础的入岩深度达到定程度时,其深度的增加对单桩基础抗变形能力已无显著提升。在实际工程中,可利用多种方法并结合数值分析的手段,确定嵌岩单桩基础的合理嵌岩深度,从明岩石的弹模超过时,随着的增大,桩身变形相应变小,但变小趋势减缓随着嵌岩单桩基础入岩深度增加到定值时,单桩的水平承载力趋于稳定钢管桩桩身壁厚的增加对提升其刚度会产生显著的边际效应,桩身壁厚越厚,钢管桩变形越小,且此趋势逐渐减缓。海上风电机基础结构设计时的参数进行分析,得到如下结论当持力层岩石物理性状较好时,即当岩层时,此时值的变化对嵌岩单桩基础的变形计算结果影响不大。钢管桩的桩身壁厚增加到定程度时,会产生显著的边际效应,因此在实际工程项目中,嵌岩单桩基础的钢管桩桩身壁海上风电机组大直径嵌岩单桩基础结构设计关键参数的研究原稿而减少不必要的消耗,以提升工程整体经济性。参考文献郑海,杜伟安......”。

9、“.....等国内外海上风电发展现状水电与新能源,陈小海,张新刚,李荣富海上风力发电机设计开发北京中国电力出版社,。为了定量预测桩基冲刷以便合理进行防冲刷设计,国内外学者围绕桩基础的大直径嵌岩单桩基础为研究对象,依据广义强度准则和地质强度指标,通过数值模拟的方法分析大直径嵌岩单桩基础的敏感性参数对其承载能力的影响。研究结果表明岩石的弹模超过时,随着的增大,桩身变形相应变小,但变小趋势减缓随着嵌岩单桩基础入岩深值分析的结果,利用此规则来初步确定单桩基础的残余变形,从而进行下步的设计工作。当嵌岩单桩基础的入岩深度达到定程度时,其深度的增加对单桩基础抗变形能力已无显著提升。在实际工程中,可利用多种方法并结合数值分析的手段,确定嵌岩单桩基础的合理嵌岩深度,从用于浅海砂质海床下最大冲刷深度的计算公式......”。