压交变载荷。此外开裂处还长期受到来自上部高压蒸汽气流的冲击,以致其表面承受着较大拉应力。裂纹面氧化膜较长时间暴露于有氧环境使得裂纹扩展初期裂纹面上的氧化膜厚度较厚,而裂纹后期氧化膜厚度相当,基本上是同时开裂的,即裂纹萌生后经过较小的亚稳扩展区后,很快进入大面积的失稳扩展区。裂纹面氧化膜形态图低倍下裂纹源表面形貌呈现出疲劳裂纹的韧窝形貌。可以看出由于氧化膜厚度较厚,在定程度上掩盖了新鲜裂纹面的真区后,很快进入大面积的失稳扩展区。关键词燃气发电厂汽轮机裂纹原因处理措施近年来我国天然气发电装机容量呈上升趋势。目前,国内燃气发电机组多用于电网调峰运行,机组需要频繁快速启停,而作为机组关键部件的主汽门需要迅速切断汽轮机进汽系统而起到保护调节的作用,因此其质量的安全性显得尤为重要。近年来,部分发其它机组同类主汽门材料监督预防及缺陷处理提供借鉴。参考文献吴旻冬基于的燃气电厂汽机键启停控制华北电力大学北京,冯悦新,崔国东,成涛,邹明杨燃气电厂汽轮机凝汽器真空严密性下降的分析自动化博览,。燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理原稿。按照从左至右的顺序,单侧裂纹面氧化膜厚度依次为燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理原稿取减小附加应力和应力集中的措施,确保有效降低接头局部塑性变形量,避免运行期间再热裂纹的出现。若是现场不具备热处理条件,可采用基体膨胀系数接近型镍基焊接材料进行多层多道补焊,焊条不摆动,采用小线能量,设计合理焊接顺序,焊接过程中增加锤击处理,焊后进行消氢处理,降低焊接残余应力。建议对其它同焊条。焊接过程中需要锤击焊缝金属,以降低焊接残余应力。焊后,采用中温回火加高温回火热处理。补焊过程中,应注意采取减小附加应力和应力集中的措施,确保有效降低接头局部塑性变形量,避免运行期间再热裂纹的出现。若是现场不具备热处理条件,可采用基体膨胀系数接近型镍基焊接材料进行多层多道补焊,焊萌生扩展,裂纹表面氧化物生长对裂纹面产生了纵向挤压力,进步加速了裂纹扩展,最终导致裂纹失稳扩展形成贯穿性裂纹。针对材料主汽门的补焊,若是主汽门现场热处理条件具备,则可选用超低氢型高韧性焊条。焊接过程中需要锤击焊缝金属,以降低焊接残余应力。焊后,采用中温回火加高温回火热处理。补焊过程中,应注意纹原因综合分析及缺陷处理建议综上所述,晶界处氧化物碳化物等脆性相的偏聚造成了晶界弱化,材料中硫和磷元素含量超标,易形成低熔点共晶体和非金属夹杂物,降低了材料塑性及断裂韧度。材料局部区域晶粒粗大不均匀导致材料塑性降低及回火脆性倾向性增大且主汽门运行温度长期处于材料第类回火脆性区间。这些因素提供了潜在裂的氧化膜在醋酸中浸泡,确认氧化膜基本剥落后再进行分析。呈弯曲并相互平行的沟槽状花样即疲劳扩展区花样,可以判断该试样的断裂为疲劳断裂。扩展区花样与裂纹扩展方向垂直,是裂纹扩展时留下的痕迹,为疲劳断口的典型特征。这些条带的曲率中心所指区域为裂纹源。在裂纹源剖面未发现应力腐蚀裂纹典型的树根状裂纹,可以判断源,在机组频繁启停机,高温高压交变载荷工况热应力及高压蒸汽瞬间冲击力以及结构应力交互作用下,促使了该部位疲劳裂纹的萌生扩展,裂纹表面氧化物生长对裂纹面产生了纵向挤压力,进步加速了裂纹扩展,最终导致裂纹失稳扩展形成贯穿性裂纹。针对材料主汽门的补焊,若是主汽门现场热处理条件具备,则可选用超低氢型高韧裂纹缺陷位于主汽门门杆漏汽道孔处,从图可以观察到裂纹从密封面直贯穿至内孔表面。裂纹所在位臵结构有突变。根据图的裂纹形貌和汽轮机主汽门的工况特征,可以推断裂纹处存在应力集中,在机组启停时还承受着高温高压交变载荷。此外开裂处还长期受到来自上部高压蒸汽气流的冲击,以致其表面承受着较大拉应力。裂纹面氧化膜化。氧化膜的主要组成为及。主要元素金属性强弱排序为,可知和元素的氧化物最先形成,但由于和的含量较少,使可以与多余的继续反应,但是的含量足以抑制的氧化,所以氧化物只有上述种。燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理原稿。燃气发电厂汽轮机京,冯悦新,崔国东,成涛,邹明杨燃气电厂汽轮机凝汽器真空严密性下降的分析自动化博览,。燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理原稿。裂纹缺陷位于主汽门门杆漏汽道孔处,从图可以观察到裂纹从密封面直贯穿至内孔表面。裂纹所在位臵结构有突变。根据图的裂纹形貌和汽轮机主汽门的工况特征,可以推断裂纹处存条不摆动,采用小线能量,设计合理焊接顺序,焊接过程中增加锤击处理,焊后进行消氢处理,降低焊接残余应力。建议对其它同类型机组尽快排查主汽门,必要时进行主汽门更换。总之,文中以燃气发电厂汽轮机主汽门检修过程中发现的裂纹缺陷为研究对象,寻找裂纹缺陷开裂的原因,并结合现场热处理条件提出焊接修复措施和建议,可源,在机组频繁启停机,高温高压交变载荷工况热应力及高压蒸汽瞬间冲击力以及结构应力交互作用下,促使了该部位疲劳裂纹的萌生扩展,裂纹表面氧化物生长对裂纹面产生了纵向挤压力,进步加速了裂纹扩展,最终导致裂纹失稳扩展形成贯穿性裂纹。针对材料主汽门的补焊,若是主汽门现场热处理条件具备,则可选用超低氢型高韧取减小附加应力和应力集中的措施,确保有效降低接头局部塑性变形量,避免运行期间再热裂纹的出现。若是现场不具备热处理条件,可采用基体膨胀系数接近型镍基焊接材料进行多层多道补焊,焊条不摆动,采用小线能量,设计合理焊接顺序,焊接过程中增加锤击处理,焊后进行消氢处理,降低焊接残余应力。建议对其它同形成低熔点共晶体和非金属夹杂物,降低了材料塑性及断裂韧度。材料局部区域晶粒粗大不均匀导致材料塑性降低及回火脆性倾向性增大且主汽门运行温度长期处于材料第类回火脆性区间。这些因素提供了潜在裂纹源,在机组频繁启停机,高温高压交变载荷工况热应力及高压蒸汽瞬间冲击力以及结构应力交互作用下,促使了该部位疲劳裂纹燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理原稿汽门裂纹原因分析及处理实例基本概况现场采集的主汽门门杆漏汽通道裂纹相貌见图。主汽门壳体材料牌号为美国公司牌号,相当于国产,具有良好的热强性,主要用于工作温度不大于电站主蒸汽等高温高压系统的铸钢件。主汽门工作时的出口额定参数拖为,压力温度。检查时,机组累计运行,启停余取减小附加应力和应力集中的措施,确保有效降低接头局部塑性变形量,避免运行期间再热裂纹的出现。若是现场不具备热处理条件,可采用基体膨胀系数接近型镍基焊接材料进行多层多道补焊,焊条不摆动,采用小线能量,设计合理焊接顺序,焊接过程中增加锤击处理,焊后进行消氢处理,降低焊接残余应力。建议对其它同,主要用于工作温度不大于电站主蒸汽等高温高压系统的铸钢件。主汽门工作时的出口额定参数拖为,压力温度。检查时,机组累计运行,启停余次。表面氧化膜分析切取部分原始裂纹面,用丙酮超声清洗后作射线衍射分析。基体的衍射峰未出现,这表明氧化膜厚度较厚,裂纹面在高温水汽环境中发生了严重样的断裂为疲劳断裂。扩展区花样与裂纹扩展方向垂直,是裂纹扩展时留下的痕迹,为疲劳断口的典型特征。这些条带的曲率中心所指区域为裂纹源。在裂纹源剖面未发现应力腐蚀裂纹典型的树根状裂纹,可以判断此裂纹不是由应力腐蚀造成的。可见在裂纹源表面上存在大大小小的韧窝,其中大韧窝尺寸与晶粒尺寸相当,属于沿晶型韧性断裂应力集中,在机组启停时还承受着高温高压交变载荷。此外开裂处还长期受到来自上部高压蒸汽气流的冲击,以致其表面承受着较大拉应力。燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理实例基本概况现场采集的主汽门门杆漏汽通道裂纹相貌见图。主汽门壳体材料牌号为美国公司牌号,相当于国产,具有良好的热强源,在机组频繁启停机,高温高压交变载荷工况热应力及高压蒸汽瞬间冲击力以及结构应力交互作用下,促使了该部位疲劳裂纹的萌生扩展,裂纹表面氧化物生长对裂纹面产生了纵向挤压力,进步加速了裂纹扩展,最终导致裂纹失稳扩展形成贯穿性裂纹。针对材料主汽门的补焊,若是主汽门现场热处理条件具备,则可选用超低氢型高韧类型机组尽快排查主汽门,必要时进行主汽门更换。总之,文中以燃气发电厂汽轮机主汽门检修过程中发现的裂纹缺陷为研究对象,寻找裂纹缺陷开裂的原因,并结合现场热处理条件提出焊接修复措施和建议,可为其它机组同类主汽门材料监督预防及缺陷处理提供借鉴。参考文献吴旻冬基于的燃气电厂汽机键启停控制华北电力大学萌生扩展,裂纹表面氧化物生长对裂纹面产生了纵向挤压力,进步加速了裂纹扩展,最终导致裂纹失稳扩展形成贯穿性裂纹。针对材料主汽门的补焊,若是主汽门现场热处理条件具备,则可选用超低氢型高韧性焊条。焊接过程中需要锤击焊缝金属,以降低焊接残余应力。焊后,采用中温回火加高温回火热处理。补焊过程中,应注意形态图低倍下裂纹源表面形貌呈现出疲劳裂纹的韧窝形貌。可以看出由于氧化膜厚度较厚,在定程度上掩盖了新鲜裂纹面的真实形貌。氧化膜多由氧化物颗粒堆积而成,并且存在次裂纹,硬脆的氧化膜可通过剥落冲击裂纹扩展面,进步加速裂纹的扩展。为了能反映新鲜裂纹的真实表面形貌以判断裂纹类型及产生的原因,将附着在裂纹面表小韧窝尺寸远小于晶粒尺寸,属于穿晶型韧性断裂。可见明显的韧窝形貌。图中小箭头所指的小型韧窝尺寸远小于晶粒尺寸,系穿晶断裂过程产生的。大箭头所指的大韧窝尺寸与晶粒相当,系沿晶断裂过程产生的。裂纹原因综合分析及缺陷处理建议综上所述,晶界处氧化物碳化物等脆性相的偏聚造成了晶界弱化,材料中硫和磷元素含量超标,燃气发电厂汽轮机主汽门裂纹原因分析及处理原稿取减小附加应力和应力集中的措施,确保有效降低接头局部塑性变形量,避免运行期间再热裂纹的出现。若是现场不具备热处理条件,可采用基体膨胀系数接近型镍基焊接材料进行多层多道补焊,焊条不摆动,采用小线能量,设计合理焊接顺序,焊接过程中增加锤