部冲刷线处作用单位力，该截面产生的变位计算根据公桥基规，当地面线或最低冲刷线位于承台底以下时即高桩承台，按表计算。，取主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥任桩顶发生单位变位时，桩顶产生的作用效应对于冲击成孔的端承桩基础，地基竖向抗力系数承台发生单位变位时，所有桩顶对承台作用反力之和单位水平力作用于墩顶时，承台底的作用力,福州大学本科生毕业设计则承台底面坐标原点处的变位水平位移转角,,。则墩顶位移地面处,故地面处位移结构基本周期桥梁上部结构重力连续梁计算横桥向地震力时取相邻两孔梁重力的半将桥墩沿纵向分为段，重心高度及各段重力计算同纵桥向。由于,则其中可得,,,主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥则质点换算重力为结构基本周期加速度反应谱值与基本振型参与系数的确定由于，则其中各项系数的确定同纵桥向计算纵桥向设计地震力截面强度验算承载能力极限状态基本组合截面配筋取承台顶面以上米处的空心截面为验算截面，内力组合设计值为福州大学本科生毕业设计偏心距墩身采用混凝土，纵向钢筋采用级钢筋，则,,混凝土截面面积按构造对称配筋，取配筋率，选用钢筋则实际配筋率截面复核弯矩作用平面内将桥墩截面等效成工字型截面，如图图纵桥向桥墩截面等效示意图主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥,构件计算长度，长细比，因此不考虑构件变形对轴向力偏心距的影响，由截面设计可得，设为中和轴位于肋板内的大偏心受压，取解得，故应为小偏心受压构件。设小偏心受压构件的截面中和轴位于肋板内，则可由以下公式来求解相对受压区高度系数，可得到关于的元三次方程其中图纵桥向桥墩截面等效示意图福州大学本科生毕业设计解得，且故全截面混凝土受压，取受压较小边的纵向钢筋应力为截面承载力为因此，在弯矩作用平面内承载力满足要求。垂直弯矩作用平面截面惯性矩混凝土截面面积截面回转半径长细比，故取稳定系数因此，在垂直弯矩作用平面内承载力满足要求。靠近偏心压力作用点侧截面边缘混凝土强度验算主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥因此，混凝土抗压强度满足要求。承载能力极限状态偶然组合顺桥向顺桥向配筋同前，此处仅作地震荷载截面复核结构自重汽车地震荷载取承台顶面以上米处的空心截面为验算截面，内力组合设计值为偏心距将桥墩截面等效成工字型截面，如图，图纵桥向桥墩截面等效示意图福州大学本科生毕业设计,构件计算长度，长细比，因此不考虑构件变形对轴向力偏心距的影响，由截面设计可得，设为中和轴位于肋板内的大偏心受压，取解得，故应为小偏心受压构件。设小偏心受压构件的截面中和轴位于肋板内，则可由以下公式来求解相对受压区高度系数，可得到关于的元三次方程其中主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥解得，且故确定为中和轴在肋板内的小偏心受压。受拉纵向钢筋应力为截面承载力为因此，在弯矩作用平面内承载力满足要求。垂直弯矩作用平面验算见基本组合验算，，因此，在垂直弯矩作用平面内承载力亦满足要求。靠近偏心压力作用点侧截面边缘混凝土强度验算见基本组合验算因此混凝土抗压强度满足要求。承载能力极限状态偶然组合横桥向结构自重汽车福州大学本科生毕业设计地震荷载取承台顶面以上米处的空心截面为验算截面，内力组合设计值为偏心距混凝土截面面积按构造对称配筋，取配筋率，选用钢筋则实际配筋率将桥墩截面等效成工字型截面，如图构件计算长度，长细比图横桥向桥墩截面等效示意图主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥，因此不考虑构件变形对轴向力偏心距的影响，由截面设计可得，设为中和轴位于肋板内的大偏心受压，取解得，故应为小偏心受压构件。设小偏心受压构件的截面中和轴位于肋板内，则可由以下公式来求解相对受压区高度系数，可得到关于的元三次方程其中解得，且福州大学本科生毕业设计故确定为全截面受压构件，取受压较小边的纵向钢筋应力为取截面承载力为因此，在弯矩作用平面内承载力满足要求。垂直弯矩作用平面验算见基本组合验算，，因此，在垂直弯矩作用平面内承载力亦满足要求。靠近偏心压力作用点侧截面边缘混凝土强度验算见基本组合验算因此混凝土抗压强度满足要求。主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥第六章桩基验算承台底面作用力根据地质报告的建议，将持力层先置于微风化岩层中，并保证定的入岩深度以使其在计算上为嵌岩桩。取号桥墩的桩基为验算桩基，在桥梁博士中提取支承反力效应值如下结构自重汽车人群另外计算可得，墩身自重承台重汽车的制动力取汽车荷载标准值在加载长度上计算的总重力的，即按承载能力极限状态基本组合求作用于承台底面原点处的竖向力水平力及弯矩如下福州大学本科生毕业设计承台变位计算承台发生单位变位时，所有桩顶对承台作用反力之和为计算过程见墩身计算。承台变位计算竖直位移水平位移转角桩身各截面内力计算桩顶作用效应轴力剪力主跨米预应力混凝土连续梁桥设计安溪东门大桥弯矩局部冲刷线处桩的变位水平力弯矩水平位移转角桩身各截面内力计算过程如下表。计算表表福州大学本科生毕业设计续表