管尺寸取∅，取分支管中线速也为,则则根设支管直径为，气体线速为则则孔速度符合要求。主风分布管支管分支管排列及尺寸如图图主风分布管辅助燃烧室的设计计算所用燃料油为柴油。热值辅助燃烧热负荷计算辅助燃烧热负荷计算按正常生产时主风量加热到所需热量计，主风量为，主风从主风机出口温度为。空气平均比热辅助燃烧室风量般只相当正常主风量的左右，本设计取。那么热负荷。主风供应方式即次风二次风分布设燃料油用量为燃料油热值为燃料油燃烧热负荷效率取η。则有热负荷燃料热值η。燃烧碳量。燃烧氢量。燃料油燃烧所需空气量燃烧碳所需氧气量。燃烧氢所需氧气量。即有理论耗氧。理论干空气量。空气带入水汽量干空气干空气湿含量前以查出。所以次风量二次风量主风量次风量。次风直接进入内燃烧室，使燃料燃烧二次风进入环型夹套，燃烧室出口与烟气混合后进行烧焦。结构尺寸确定。内燃烧室辅助燃烧室体积强度本设计取。内燃烧室体积炉室体积热负荷体积强度内燃烧室高径比本设计取。内燃烧室体积所以有所以有。空气入口线速空气在管线中流速在范围内本设计取。温度取主风入再生器温度，压力取主风机出口压力忽略管线压降则次风体积体积流量所以次风管线直径。二次体积流量二次风管线直径辅助燃烧室直径辅助燃烧室夹套环隙是使二次风以线速通过夹套来确定的，本设计线速为。环隙面积环又环炉内燃烧室即有炉所以炉。即有辅助燃烧室直径为。能量回收的计算催化裂化装置的能量回收主要是再生烟气回收，他包括压力能化学能显热能。由于本设计采用烧焦罐式完全再生，烟气中几乎无，所以无化学能回收只能回收烟气的压力能和显热能。压力能回收估算压力能主要通过膨胀透平来回收他可将烟气压力能转化为机械能，从外集器室出来的烟气进入透平，可用下面的公式求膨胀透平的轴功率η式中膨胀透平轴功率烟气入口压力绝烟气出口压力绝烟气入口流量绝热指数η膨胀透平机械总效率为烟气入口压力计算烟气入口压力为再生器顶压减去双动滑阀及下游管线和设备的压降在正常流量时，可以大概采用下列数值管线阻力取绝二级旋风分离器采用杜康型压降取正常流量时，双动滑阀通道线速不超过压降应不超过取。则有。烟气入口流量的计算。烟气出口压力取绝η取则有。主风机采用台型，功率为。则有膨胀透平功率与主风机功率之比。显热能回收估算采用余热锅炉来回收烟气的显热能。本设计取排烟温度为。本装置各处所有蒸汽均为及，。烟气入膨胀透平取考虑温降烟气入膨胀透平压力。烟气出膨胀透平压力。烟气经膨胀透平做功后的温度可利用下式计算η式中η膨胀透平效率，约，取。烟气出口温度则有。烟气比热取烟气量。烟气放热。反应器部分计算提升管反应器的设计计算转化率收率计算总转化率气体汽油焦碳产量新鲜进料单程转化率气体汽油焦碳产量总进料轻质油收率汽油收率轻柴油收率④总液收率汽油收率轻柴油收率重柴油收率澄清油收率。本设计不生产重柴油和澄清油。所以总液收率轻质油收率提升管尺寸计算首先应求提升管入口处的压力和温度入口处压力入沉降器快分提升罐稀ν稀。沉降器顶压即反应压力为快分提升罐稀ν稀取则有入入口处温度计算中有以下几点假设假设原料进提升管前为液相。假设原料进提升管与高温催化剂接触，先汽化再反应。假设原料在隔离系统汽化不反应供热方再生催化剂带入热量混混再生催化剂带入水汽热混混再生催化剂携带烟气带入热混混耗热方原料升温汽化热反应系统热平衡已查出新进料所以混汽混汽各项水蒸气升温热根据进入反应系统的水蒸气表知提升管下的水蒸气包括表进入反应系统水汽表项目用量性质雾化蒸汽过热预提升蒸汽过热再生滑阀松动过热再生滑阀吹扫饱和再生斜管膨胀节吹扫饱和进料事故蒸汽下段喷嘴吹扫饱和提升管下段取样吹扫饱和混混混供热混耗热混汽混供热耗热即有混汽混设混，则根据混，查石油炼制工程上焓图得汽，则混混假设正确。求得此温度和压力后，计算油气和水汽在此条件下的混合体积流量平均分子量的计算原料石油加工工艺学上册表平均分子量石油加工工艺学上册图回炼油石油加工工艺学上册表平均分子量石油加工工艺学上册图汽油体恩氏蒸馏斜率中平均沸点矫正值石油加工工艺学上册图中平均沸为石油加工工艺学上册表平均分子量石油加工工艺学上册图柴油体恩氏蒸馏斜率中平均沸点矫正值石油加工工艺学上册图中平均沸为石油所以总开孔面积为开孔数总开面积每个空面积即开个孔。核算线速。在允许之内。两器压力平衡计算表有关工艺计算数据项目数据项目数据再生器顶压绝提升管长沉降器顶压绝提升管出口线速提升管管径催化剂循环量表有关反再系统各处密度数据反应系统各处密度数据再生系统各处密度数据部位数据部位数据提升管快分出口以上稀相烧焦段出口以上提升管快分出口以下稀相烧焦段出口以下沉降器过渡段二密床汽提段稀相管提升管上部烧焦罐提升管下部再生斜管待生斜管由前面的再生器及反应器的计算可画出反再系统的立面图如图图反应再生系统两器压力平衡图计算斜管长和高待生斜管长和高输送斜管与垂直线夹角般为，取待生斜管与垂直线夹角为，两器轴心距取。则有待生斜管长待生斜管高。待生滑阀以上待生滑阀以下。再生斜管长和高取再生斜管与垂直线夹角为。再生斜管长。再生斜管高。所以再生斜管以上再生斜管以下再生催化剂输送线路压力平衡推动力稀相段静压二密静压滑阀以上再生斜管静压④滑阀以下再生斜管静压阻力型快分出口以上沉降段静压预提升管压降表相关数据列表推动力阻力再生器顶压沉降器顶压稀相管静压型快分出口以上沉降段静压二密静压型快分压降滑阀以上再生斜管静压提升管压降滑阀以下再生斜管静压预提升管压降合计再生滑阀压降阀推动力阻力阀得出阀。符合待生催化剂输送线路压力平衡推动力型快分出口以下至过渡段静压过渡段压降汽提段压降滑阀以上待生斜管静压滑阀以下待生斜管静压阻力型快分以上稀相段静压稀相管压降烧焦罐压降表相关数据列表推动力阻力沉降器顶压再生器顶压型快分出口以下沉降段静压型快分出口以上稀相段静压过渡段压降稀相管压降汽提段压降烧焦罐静压滑阀以上待生斜管静压分布板压降滑阀以下待生斜管静压待生滑阀压降阀合计推动力阻力阀。所以得出阀。滑阀开度计算设滑阀开度为，求得滑阀直径，选阀，选完后核算开度。般为。根据已计算出的催化剂输送管径，选择阀的直径。根据阀型选的滑阀。选用的滑阀直径应比管线直径小些，以免冲蚀管线。则全开面积根据两器压力平衡，求得滑阀压降后，利用下式可计算滑阀流通面积。式中催化剂循环量斜管内催化剂密度。阀压降。再生滑阀开度计算再生滑阀流通面积。再生滑阀开度流通面积全开面积。则节流环面积待生滑阀开度计算待生滑阀流通面积。所以滑阀开度为待生斜管阀板同样需节流环，则节流环面积致谢在沈健老师的亲切关怀和指导下，通过几个月的学习和实践，我对催化裂化反再系统有了个较为清楚的认识，并使我顺利的完成了这次毕业设计，在此特向指导老师致以诚挚的谢意,参考文献路相宜重油轻质化的解决之道访重质油国家重点实验室主任徐春明教授中国石油石化陈俊武,曹汉昌催化裂化工艺与工程北京中国石化出版社,候祥麟中国炼油技术北京中国石化出版社,,陆庆云流化催化裂化第二版北京烃加工出版社,梁文杰石油化学北京石化大学出版社,李春年渣油加工工艺北京中国石化出版社,刘英聚催化裂化装置操作人员指南北京中国石化出版社,候祥麟中国炼油技术北京中国石化出版社,韩剑敏新型同轴单器单段逆流再生重油催化裂化装置的运行及技术分析炼油设计张艳芳流化催化裂化北,北京中国石化出版社,潘爱民重油催化裂化装置技术改造及其效果炼油设计马伯文,袁裕铭采用先进技术提高装置运行水平炼油设计中国石油化工总公司石油化工设备维护检修规程炼油设备上册，下册北京中国石化出版社,阎国超炼油化工工艺及设备概论北京石油大学出版社,马伯文催化裂化技术问答第二版北京中国石化出版社,徐文熙化工原理上册北京中国石化出版社,加工工艺学上册表平均分子量石油加工工艺学上册图。入。般提升管入口线速本设计取。提升管直径入入。圆整后取入。核算线速则在范围内，所以提升管下部直径为合适。假设提升管上段与下段同径。核算提升管出口线速，如求出的线速在设计允许范围内，说明取上下同径合适，否则应重新确定上段直径。提升管出口线速般为。先确定提升管出口温度，压力。提升管出口温度。压力出沉降器顶沉降器稀相段快分。沉降器顶沉降器稀相段快分取。则有出。而。则有出。核算线速出满足设计范围。经核算提升管入口出口线速都在设计允许范围内，所以本设计取直径的同径提升管是可以的。提升管长度确