油缸推力较大,尤其要注意不要突然加力或者突然释放推力,这样也会造成管片的破裂。掘进的时候,把拧螺栓这道工序做到位,有效的防止错台的发生。提高转弯处管片因斜向受力破损示意图解决方案对于小半径转弯的难点,主要是从盾构机掘进参数盾构设备超挖刀铰接装置管片选型和拼装等施工措施方面来解决,特别是要采取了同步注浆和次双液注浆相结合的措施,以保证小半径圆曲线段成型管片不出现侧向移动,以及及时填充围岩空隙保证土体稳定。下面对上叙难点逐进行分析并探讨解决措施纠偏与隧道轴线控制。中盾和尾盾采用时推力可控制在,在特殊地段需要严格控制推力时,推力可减小到。在管片偏移的方向额外进行注浆,达到定的压力以抵抗管片的偏移。待浆液凝固后,则管片位置基本已经确定下来了。注浆的位置选择点和点手孔为宜左转弯,这样不但可以抵抗管片水平偏移,还可以抵抗管片的上浮,如图。浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿。管片存在个水平方向的受力,不但会差,尽量地减小整体推力,实现慢速急转盾构机司机根据地质情况和线路走向趋势,使盾构机提前进入相应地预备姿态,减少之后的因不良姿态引起的纠偏。加密加勤移站测量,避免由此产生的轴线误差。由于我们是将短距离的曲线看成是直线段来指导盾构机掘进,如果不短距离移站测量,则相当把长距离的弧线当作直线,故轴线偏差自然会相差很大。图急转弯施工管片侧浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿的承受能力,避免由此造成的管片破裂。由于曲线外侧油缸推力较大,尤其要注意不要突然加力或者突然释放推力,这样也会造成管片的破裂。掘进的时候,把拧螺栓这道工序做到位,有效的防止错台的发生。提高管片拼装手的水平,避免因拼装不到位产生的错台。注意保持良好的盾尾间隙状态,避免盾尾钢环刮坏管片。调整好油缸撑靴的位置,尽量使撑靴完全作用在管片上。后记裂原因就是因为相邻两环管片产生了相对位移,使得管片螺栓对其附近处混凝土产生剪切作用,使该处的混凝土开裂。图转弯处管片因斜向受力破损示意图解决方案对于小半径转弯的难点,主要是从盾构机掘进参数盾构设备超挖刀铰接装置管片选型和拼装等施工措施方面来解决,特别是要采取了同步注浆和次双液注浆相结合的措施,以保证小半径圆曲线段成型管片不出现侧向移动,进时盾尾间隙变化较大,般将盾尾间隙保持在〒范围内由于急转弯原因,可将范围适当放宽,旦超过规定范围值即需要使用弯环进行调整。控制管片水平移动和侵限。浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿。油缸推力尽量不要太大,尤其时曲线外侧背圆心侧油缸,由于要加大推力来增加左右两侧油缸推力差,从而实现盾构机转弯。但是,在加大油缸推力的同时,定要注意管转弯环。为满足急转弯施工要求,管片环宽,转弯环契形量为,施工过程中要严格管片选型程序,保证管片拼装质量。本段施工时,采用个标准环与个左转弯环配合,同时注意盾尾间隙的变化进行适当调整。盾尾间隙标准值为,在圆曲线段掘进时盾尾间隙变化较大,般将盾尾间隙保持在〒范围内由于急转弯原因,可将范围适当放宽,旦超过规定范围值即需要使用弯环进术及应用周文波中国建筑工业出版社复合地层中的盾构施工技术竺维彬鞠世健中国科学技术出版社第页,共页。做好管片选型。小半径曲线转弯的管片选型主要依据是线路轴线,以后区间的半径曲线段为例,可计算出转弯时的管片排版如下图标准环转弯环关系图转弯环偏转角的计算公式式中转弯环的偏转角转弯环的最大楔形量的半管行调整。控制管片水平移动和侵限。浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿。管片存在个水平方向的受力,不但会使整段隧道衬砌管片发生水平偏移即前面所叙的侵限现象,还会导致管片之间发生相对位移,形成错台。由于管片的特殊受力状态,管片与管片之间存在着斜向应力,使得前方管片内侧角和后方管片外侧角形成两个薄弱点如图,使得相当多的管片因此破裂。还有个破油缸推力尽量不要太大,尤其时曲线外侧背圆心侧油缸,由于要加大推力来增加左右两侧油缸推力差,从而实现盾构机转弯。但是,在加大油缸推力的同时,定要注意管片的承受能力,避免由此造成的管片破裂。由于曲线外侧油缸推力较大,尤其要注意不要突然加力或者突然释放推力,这样也会造成管片的破裂。掘进的时候,把拧螺栓这道工序做到位,有效的防止错台的发生。提高平分力作用下发生较大的位移,造成管片侵限现象。隧道管片衬砌轴线因推进水平分力而向圆曲线外侧背向圆心侧偏移。盾构掘进的纠偏量越小,则对土体的扰动越小。由于同时处于右转弯圆曲线及下坡段左线坡度均为,为防止盾构机栽头以及管片上浮及向圆曲线外侧移动,通过系统调整盾构机姿态为垂直方向控制在之间,水平视平方向应控制在之间。根据右转弯圆曲线及下坡段左线坡度均为,为防止盾构机栽头以及管片上浮及向圆曲线外侧移动,通过系统调整盾构机姿态为垂直方向控制在之间,水平视平方向应控制在之间。根据管片监测情况,如管片下沉量较大,则垂直偏差可调整为之间。同时应加密移站频率,减少移站后出现的轴向偏差。及时充足地跟进同步注浆与次注浆,将管片与围岩之以及及时填充围岩空隙保证土体稳定。下面对上叙难点逐进行分析并探讨解决措施纠偏与隧道轴线控制。中盾和尾盾采用铰接连接,有效地减少了盾构的长径,使盾构在掘进时能灵活的进行姿态调整,顺利通过小半径转弯盾构机转弯时通过的孔洞不是圆形,而是在原来的圆洞基础上两边扩挖而形成的椭圆形,超挖刀的设置正好满足了这个增大净空的要求掌握好左右两侧油缸的推行调整。控制管片水平移动和侵限。浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿。管片存在个水平方向的受力,不但会使整段隧道衬砌管片发生水平偏移即前面所叙的侵限现象,还会导致管片之间发生相对位移,形成错台。由于管片的特殊受力状态,管片与管片之间存在着斜向应力,使得前方管片内侧角和后方管片外侧角形成两个薄弱点如图,使得相当多的管片因此破裂。还有个破的承受能力,避免由此造成的管片破裂。由于曲线外侧油缸推力较大,尤其要注意不要突然加力或者突然释放推力,这样也会造成管片的破裂。掘进的时候,把拧螺栓这道工序做到位,有效的防止错台的发生。提高管片拼装手的水平,避免因拼装不到位产生的错台。注意保持良好的盾尾间隙状态,避免盾尾钢环刮坏管片。调整好油缸撑靴的位置,尽量使撑靴完全作用在管片上。后记用环转弯环。西安地铁采用的管片长度为,即在的圆曲线上,加上纠偏管片拼装点位变化,标准环与转弯环的拼装关系为环标准环环转弯环。为满足急转弯施工要求,管片环宽,转弯环契形量为,施工过程中要严格管片选型程序,保证管片拼装质量。本段施工时,采用个标准环与个左转弯环配合,同时注意盾尾间隙的变化进行适当调整。盾尾间隙标准值为,在圆曲线段掘浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿管片监测情况,如管片下沉量较大,则垂直偏差可调整为之间。同时应加密移站频率,减少移站后出现的轴向偏差。及时充足地跟进同步注浆与次注浆,将管片与围岩之间地空隙填充密实,达到稳固管片和减少地表沉降地效果。减小推力和掘进速度,同时选择合适地土仓压力保持模式,最大限度地减小地层扰动,和保证掌子面的稳定,防止坍塌。尽量避免大的错台和破的承受能力,避免由此造成的管片破裂。由于曲线外侧油缸推力较大,尤其要注意不要突然加力或者突然释放推力,这样也会造成管片的破裂。掘进的时候,把拧螺栓这道工序做到位,有效的防止错台的发生。提高管片拼装手的水平,避免因拼装不到位产生的错台。注意保持良好的盾尾间隙状态,避免盾尾钢环刮坏管片。调整好油缸撑靴的位置,尽量使撑靴完全作用在管片上。后记的推力差才能满足盾构机转弯的要求,致使左右两侧的油缸推力可调范围很小,从而可用于姿态调整的油缸推力调整量很小,这就更加大了隧道轴线控制和纠偏的难度。转弯段盾构施工参数需要经过计算并结合地质条件施工经验等因素综合考虑后方可确定。曲线上盾构机掘进过程中所穿越的孔洞将不再是理论上的圆形实际为椭圆形,需要配套使用超挖刀装置进行超挖。管片容易在水态,减少之后的因不良姿态引起的纠偏。加密加勤移站测量,避免由此产生的轴线误差。由于我们是将短距离的曲线看成是直线段来指导盾构机掘进,如果不短距离移站测量,则相当把长距离的弧线当作直线,故轴线偏差自然会相差很大。做好管片选型。小半径曲线转弯的管片选型主要依据是线路轴线,以后区间的半径曲线段为例,可计算出转弯时的管片排版如下图标准环间地空隙填充密实,达到稳固管片和减少地表沉降地效果。减小推力和掘进速度,同时选择合适地土仓压力保持模式,最大限度地减小地层扰动,和保证掌子面的稳定,防止坍塌。尽量避免大的错台和破损。盾构机本身为直线形刚体,不能与曲线完全拟合。曲线半径越小则纠偏量越大,纠偏灵敏度越低,轴线就比较难于控制。而且由于拐弯弧度大,需要左侧油缸和右侧油缸形成个很行调整。控制管片水平移动和侵限。浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿。管片存在个水平方向的受力,不但会使整段隧道衬砌管片发生水平偏移即前面所叙的侵限现象,还会导致管片之间发生相对位移,形成错台。由于管片的特殊受力状态,管片与管片之间存在着斜向应力,使得前方管片内侧角和后方管片外侧角形成两个薄弱点如图,使得相当多的管片因此破裂。还有个破盾构过小半径曲线段是盾构施工难以控制好的个项目,因此施工中定要牢牢把握技术要点,并在施工过程中不断思考积累经验,相信不久后小半径转弯不会再是盾构施工的个棘手难题。参考文献盾构法隧道施工技术及应用周文波中国建筑工业出版社复合地层中的盾构施工技术竺维彬鞠世健中国科学技术出版社第页,共页。盾构掘进的纠偏量越小,则对土体的扰动越小。由于同时处于进时盾尾间隙变化较大,般将盾尾间隙保持在〒范围内由于急转弯原因,可将范围适当放宽,旦超过规定范围值即需要使用弯环进行调整。控制管片水平移动和侵限。浅析盾构过小半径曲线段施工技术原稿。油缸推力尽量不要太大,