经试算得取波动第二振幅的计算表设计洪水位时阻抗式调压室波动第二振幅试算表经试算得校核工况阻抗孔口的水头损失，取。，按下式计算表校核洪水位时阻抗式调压室最高涌波水位试算表经试算得取波动第二振幅的计算表校核洪水位时阻抗式调压室波动第二振幅试算表经试算得差动式的计算式中升管的断面面积，大井的断面面积，的计算设计工况式中水自升管流入大井时的孔口损失相对值，初步设计时取，。已知，，大井，小井假定相应的大井体积为升管溢流量为升管顶部溢流层的厚度为式中升管顶部的溢流系数，对薄壁圆环形溢流堰，，此处取。升管顶部溢流前沿的长度，。升管堰顶高于静水位的高度为，进入大井的水体积这表示流入大井的水量小于从预定的最高涌浪到库水位间的库容，所假定的涌浪值偏高。重新假定值进行试算，如下表格表设计洪水位时试算经试算得，此时，两者很接近。校核工况表校核洪水位时试算图底板力矩分布图图底板反力分布图配筋计算井壁配筋计算井壁内侧最大弯矩弯矩设计值为保护层厚度采用，井壁底端定端力矩对的单位剖面进行配钢筋满足条件选择以作为配外侧钢筋保护层厚度采用，由，满足条件选择由于井壁底端定端力矩很大，故只在井壁附近配双筋，以上部分只配单筋。底板配筋对的单位剖面进行配钢筋保护层厚度采用，满足条件，选择以作为配外侧钢筋保护层厚度采用，由满足条件，选择构造配筋采用。图调压室配筋图经试算，此时，两者很接近。比较表阻抗式与差动式与比较阻抗式差动式调压室方案比较结果经比较本设计采用阻抗式。第八章专题调压室结构计算计算步骤井壁底部的定端力矩剪力和抗绕劲度当井壁底端固定，承受内水压力时，井壁底部的定端力矩为定端剪力式中井壁中心至井中心线半径。井壁衬砌厚度。水的容重围岩的弹性抗力系数衬砌材料的弹性摸量衬砌材料的泊桑比水位高度参变数井壁绕曲劲度所以，抗绕劲度底板的定端力矩剪力和抗绕劲度由于是圆环形底板，力矩表达式为式中荷载强度特性长度底板绕曲刚度，底板厚度，取基岩的弹性抗力系数系数可由下列联立方程求解方程组用与查出与其对应的和值可建立方程组，可解得四个系数。当时当时解得由此得，圆环形底板的形常数代入数据得，传递系数对井壁和底板进行力矩分配由于井壁和底板的厚度相同，应对井壁端部弯矩剪力进行修正令此修正值为,则井底力矩和剪力井壁底部修正弯矩修正剪力底板修正力矩修正剪力沿井壁力矩剪力及环向力之分布有井底向上计，在距底板处的力矩剪力变位及环向力式中计算点处的水压强度，以受内水压力为正各为的函数，可由表查出。表沿井壁参数及常数表沿井壁荷载分布