按减速器允许最大输出动扭矩按动防滑条件提升开始式中钢丝绳与衬垫间摩擦系数，般取钢丝绳在摩擦轮上的围包角，无导向轮时由此可知式中上升侧静阻力下降侧静阻力上升侧变位质量下降侧变位质量侧矿井阻力为留有安全余地，可定提矸与升降人员时加速度相同，即。减速度的确定由于副井作业种类繁多，荷载变动大，为便于控制，取。不同作业时，减速方式也不相同提矸时需电动方式，而提人时可能采用机械制动方式。在下放重载时，为保证仍为，需采用电气制动，为此副井交流提升设备通常配有动力制动装置。运动学参数计算对于提矸，升降人员以及下放材料等作业，由于前定以及均为相同数值，因而运动参数除休止时间外，都为相同数值。对同侧进出车标准罐笼，提矸与下放料石时升降人员时规定人以下秒，每增人加秒，人下放材料与升降设备时，其休止时间视具体情况另行规定。副井罐笼提升，通常采用五阶段速度图。取爬行速度，爬行距离，则运动学参数计算结果如下加速阶段等速阶段减速阶段爬行阶段次循环提升时间提矸提人八提升系统动力学计算对电动机负荷而言，通常副井以提矸作业为大。加速阶段等速阶段减速阶段爬行阶段五阶段速度图及力图九电动机容量校核等效时间计算等效力计算电动机等效功率电动机功率富裕系数为，可用工作负荷校验提矸时最大拖动力，电机额定力式中力图中最大拖动力，由图可知，则摩擦提升不允许采用罐座，故不进行特殊过负荷校验。十防滑校验静防滑验算要求静防滑安全系数，提升重载时上升侧钢丝绳静张力提矸提人下降侧钢丝绳静张力提矸提人提矸时提人时下降侧钢丝绳静张力下料石下人上升侧钢丝绳静张力下料石下人下放料石时下放人员时动防滑验算要求动防滑安全系数提升作业考虑提矸和提人，加速段防滑最不利上升侧静阻力提人提矸下降侧静阻力提人提矸上升侧变位质量提人提矸下降侧变位质量提人提矸将相应数据代入上式，结果为提矸提人下放作业，考虑下放料石和人员，减速段防滑最不利下降侧静阻力下人下料石上升侧静阻力下人下料石下降侧变位质量下人下料石上升侧变位质量下人下料石将相应数据代入上式，结果为下放料石下放人员紧急制动防滑验算最不利情况是下放重载料石或人员时发生了紧急制动，规定，任何情况不得超过滑动极限因此，将动防滑安全系数放宽到提升矸石及人员的情况，不会造成危险滑动，所以主要对下放料石及人员进行验算提升机的制动力矩，副井般均按提矸作业成绩时来设计及配置按规定，应不小于提矸时最大静力矩的倍也即按此值调整好的制动器，在下放料石或人员时产生的紧急制动减速度分别是将相应数据代入上式，结果为下放料石下放人员式中系统总变位质量，下料石时下人员时由此可知上放料石及人员时，防滑安全系数的数值代入上式得下料石时下人员时式中各量之值可见上述从以上三项防滑验算结果可知，正常作业的静，动防滑安全系数均符合规定要求而下放料石及人员作业时，紧急制动的防滑安全系数虽大于，但过于逼近滑动极限因而，仍应考虑采用二级制动，以确保防滑安全性十副井作业平衡表最大班下井工人时间规定，下井工人人每班下放工人次数，次取整次下放工人时间式中升降人员次提升循环时间，前述般设计中，符合规定不过在此之外，还应考虑的提升人员和的其它人员升降次数提升人员时间人，次取整为次，其它人员时间人，次取整为次，班提升矸石时间已知次提矸量为，则每班提矸次为次取整为次已知每次提矸循环时间，则每班提矸时间为每班下材料设备时间下放材料设备的速度取与提矸速度相同，式中下放材料设备的休止时间，般取每班运送炸药时间取式中运送炸药的休止时间，般取每班下保健车所用时间取副井最大班作业时间总规定最大班作业时间不超过总因此满足要求。每班需要运送的煤矸石列车数取，为每班外运矸量每班用于运输煤需机车台数为考虑备用和检修的机车当时，因此，电机车台数应为台。第二章提升设备选型计算第节主立井提升设备选型计算计算条件矿井年产量万吨年单水平提升，井筒深度箕斗卸载高度箕斗装载高度松散煤的密度年工作日天每天净提升时间矿车型号固定式矿车矿车自重名义载煤量容积散煤容重二箕斗的选定提升高度式中为井筒深度为箕斗装载高度为箕斗卸载高度经济提升速度次提升循环估算时间处估加速度小时提升次数次小时提升量取提升不均衡系数，提升能力宽裕系数次合理提升量考虑为以后矿井生产能力加大留有余地，由多绳箕斗规格表，选择名义载重量的同侧装卸式箕斗，其主要技术规格如下自重全高有效容积提升钢丝绳数，尾绳数实际载重量三选择提升钢丝绳和尾绳考虑到提升容器为多绳箕斗，拟采用四绳摩擦提升机，主绳根数钢丝抗拉强度对于摩擦提升采用为宜。钢丝绳最大悬垂长度尾绳环高度初估井塔高提升高度估算钢丝绳每米重力取钢丝绳抗拉强度，安全系数选用股特镀锌顺捻钢丝绳作主绳。其单绳每米重，直径，绳中最粗钢丝直径，全部钢丝拉断力之和为。尾绳数般取主数的二分之，且尽量选配等重尾绳。本设计中尾绳数，则尾绳每米重据此，选用股特镀锌顺捻钢丝绳根。其单绳每米重尾绳稍微轻于主绳。考虑到，且故可视为等重尾绳，以下按等重尾绳系统计算。钢丝绳安全系数校核所选钢丝绳满足安全要求，合格可用。因此，符合煤矿规程规定。四提升机的选择考虑塔式井架，不设导向轮，这样按煤矿安全规程有关规定，提升机卷筒直径应该符合下列条件因此，据表选用型多绳摩擦轮提升机，，，，，验算提升强度钢丝绳在滚筒上的最大静张力及最大静张力差最大静张力最大静张力差由于所以可知所选提升机不符合生产要求，据表另选型塔式多绳摩擦提升机，其主要技术特征为设计最大钢丝绳静张力设计最大钢丝绳静张力差减速器传动比，传动效率提升机包括减速器变位重力和的实际值均小于设计值，强度校验合格摩擦轮衬垫比压的校核上升侧静张力下降侧静张力可见衬垫合格可用。井塔高度的确定由以上结果可定式中容器全高，过卷高度，根据煤矿安全规程规定，该系统最大提升速度低于，取过卷高度。五预选电动机确定电机额定转数考虑到箕斗容积选用较大，故预定同步转数预选电动机功率由可估定额定转数，则实际最大提升速度则电动机功率式中矿井阻力系数，箕斗提升时，减速器传动效率，二级传动动力系数，取。据以上计算，选择三相交流绕线型异步电动机，其技术特征如下额定功率额定转速电机效率过负荷系数转子飞轮转矩减速器最大输出动扭矩电动机额定拖动力六提升系统的变位质量计算变位重量的计算电动机变位重量提升机包括减速器变为质量钢丝绳变位质量次循环提矸时间次循环提人时间式中初估加速度，取矿车提矸时休止时间，由矿井提升设备中表可查得矿井提人时休止时间，根据升降人员时规定，人以下，每增人加秒，可知人时候。每班提矸次数，取次每班提人次数，取次每班提人时间根据煤矿安全规定，下放炸药速度不得大于，取三选择钢丝绳的选择和尾绳副井提升作业复杂多变，通常以提升矸石为准来选择钢丝绳，但在选绳后，应对提人时的安全系数进行验算，以保证安全。在升降大型设备时，需据具体情况进行核算，提出安全措施后，方可进行。次提矸量次人员量提升高度尾绳环高度初估井塔高钢丝绳最大悬垂长度主绳安全系数升降物料时升降人员时拟采用四绳摩擦提升机，主绳根数钢丝绳抗拉强度选用股特镀锌顺捻钢丝绳作主绳。其单绳每米重，直径，绳中最粗钢丝直径，全部钢丝拉断力之和为。尾绳数般取主数的二分之，且尽量选配等重尾绳。本设计中尾绳数，则尾绳每米重据此，选用股特镀锌顺捻钢丝绳根。其单绳每米重尾绳稍微轻于主绳。考虑到，且故可视为等重尾绳，以下按等重尾绳系统计算。钢丝绳安全系数校核提矸时提人时