栅槽总高度取栅前渠道超高，栅槽总长栅前渠道深图格栅结构设计计算图每日栅渣量工业污水流量总变化系数栅渣量污水宜采用机械清渣调节池的计算取停留时间小时设计流量为取有效水深，超高，则总高底面积，事故池的底面尺寸为，集水池的计算水力停留时间有效水深超高集水池容积集水池的总高，集水池的面积，取集水池的横截面为则集水池的尺寸为次提升泵选取提升流量，扬程，选泵。水利循环澄清池计算图澄清池设计计算草图水射器的计算，取设进水管流速，则进水管直径，取设喷嘴收缩角为斜壁高，取喷嘴直段长度取则喷嘴管长喷嘴的实际流速要求净水头喉管的计算实际喉管流速喉管长度，取取喇叭口直径喇叭口斜边采用倾角，则喇叭口高度为喷嘴与喉管的距离第絮凝室的计算上口直径，取上口面积实际出口流速，设第絮凝室高度为，锥形角取，则第二絮凝室的计算第二絮凝室进口断面积第二絮凝室直径实际进口断面积，实际进口流速第二絮凝室高度取其中第二絮凝室至第絮凝室上口高度取第絮凝室上口水深，实际进口断面积，实际进口流速第二絮凝室高度取其中第二絮凝室至第絮凝室上口高度取第絮凝室上口水深，澄清池直径的计算分离室面积澄清池直径，取实际上升流速，，取澄清池高度的计算喉管喇叭口距池底，喷嘴与喉管间距，超高坡脚的计算池底直径采用，池底坡角采用，池底斜壁部分高度为池子直壁部分的高度为澄清池各部分容积及停留时间的计算第絮凝池第二絮凝池分离室停留时间，水在池内净水历时，澄清池总体积直壁部分体积锥体部分体积池的总体积总停留时间排泥设施的计算泥渣室容积按澄清池容积的计，即泥设置个排泥斗，采用倒立正四棱锥体，其锥底边长和锥高均为泥进水配水系统计算设计参数每个池子的流量二反应器容积及主要工艺尺寸反应器容积的确定本设计采用容积负荷法确立其容积，反应器的有效容积进水有机物浓度取有效容积系数为，则实际体积为主要构造尺寸的确定反应器采用圆形池子，布水均匀，处理效果好。取水力负荷反应器表面积反应器高度，取采用座相同的反应器，则每个单池面积为，取则实际横截面积实际表面水力负荷在之间，符合设计要求。三设计计算查有关数据，对颗粒污泥来说，容积负荷大于时，每个进水口的负荷须大于则布水孔个数必须满足п，即п，取个则每个进水口负荷п可设个圆环，最里面的圆环设个孔口，中间设个，最外围设个，其草图见图内圈个孔口设计服务面积折合为服务圆的直径为用此直径用个虚圆，在该圆内等分虚圆面积处设实圆环，其上布个孔口则圆环的直径计算如下中圈个孔口设计服务面积折合为服务圆的直径为则中间圆环的直径计算如下则外圈个孔口设计服务面积折合为服务圆的直径为则中间圆环的直径计算如下则布水点距反应器池底孔口径图布水系统示意图三相分离器的设计气液分离设计由图可知，欲达到气液分离的目的，上下两组三角形集气罩的斜边必须重叠，重叠的水平距离的水平投影越大，气体分离效果越好，去除气泡的直径越小，对沉淀区固液分离效果的影响越小，所以，重叠量的大小是决定气液分离效果好坏的关键。由反应区上升的水流从下三角形集气罩回流缝过渡到上三角形集气罩回流缝再进入沉淀区，其水流状态比较复杂。当混合液上升到点后将沿着方向斜面流动，并设流速为，同时假定点的气泡以速度垂直上升，所以气泡的运动轨迹将沿着和合成速度的方向运动，根据速度合成的平行四边形法则，则有要使气泡分离后进入沉淀区三通弯头大小头闸门弯头四通四通大小头四通四通大小头四通大小头闸门三通其中管道当量长度管径长度折算系数，按管件不同类型确定。，由上表可知空气管道系统的总压力损失为扩散器的压力损失取。则总压力损失为为安全起见，设计取值为，损则鼓风机所需压力为，又根据所需压力和空气量采用下列规格的鼓风机罗茨鼓风机三台两用备，其主要设计参数如下表罗茨鼓风机技术参数型号口径进口流量升压转速轴功率Ⅱ污泥处理装置的计算设计泥量以下污泥量都以体积表示，以质量表示的可通过下式换算剩余活性污泥量，产生的悬浮固体量含水率，。生物制药废水的处理过程所产生的污泥来自以下几个部分澄清池，含水率反应器，含水率竖配水井，含水率反应器，含水率总污泥量为平均含集泥井采用圆形池子，池子的有效体积为集泥井有效泥深为，则平面面积为则集泥井的直径取则实际面积水面超高则实际高度为重力浓缩池固体负荷般为，取浓缩时间取设计污泥量浓缩后污泥含水率浓缩后污泥体积。池子边长根据要求，浓缩池和设计断面面积应满足入流污泥量，固体通量，入流固体浓度，入流固体浓度的计算如下那么，浓缩后污泥浓度浓缩池的横断面积设计两座方形污泥浓缩池，则每座池边长为，取则实际每池面积，总面积池子高度停留时间，取有效高度，，取超高取缓冲层高取池壁高污泥斗污泥斗下锥体边长取，高度取。④总高度贮泥池设计泥量贮泥池所需体积取高度，则，取超高取则贮泥池尺寸为污泥脱水间根据设计泥量，带式压滤机采用型，带宽，主机功率，滤饼含水率为，生产量为，按每天工作个小时设计。外形尺寸长宽高物料衡算表表各处理单元物料衡算表进水隔栅出水集水井出水澄清池出水出水配水井出水出水污泥浓缩池排气排泥的必要条件是在消化温度为，沼气密度水的密度水的运动粘滞系数，取气泡直径根据斯托克斯公式可得气体上升速度为气泡上升速度重力加速度碰撞系数，取废水的动力粘度系数，，。水流速度，校核，故设计满足要求。图三相分离器设计计算草图每日产泥量为，则每个每日产泥量为可用的排泥管，每天排泥次。每日产气量，储气柜容积般按照日产气量的设计，大型的消化系统取高值，小型的取低值，本设计取。储气柜的压力般为，不宜太大。反应池的计算污泥泥龄和剩余污泥量的确定硝化所需量低好氧污泥龄的计算消化所需最低好氧污泥龄消化菌比生长速率，安全系数，其值取决于污水厂规模，般地，值应取左右，本设计取污水温度，。活性污泥利用硝态氮中的氧的能力即反硝化能力活性污泥在好氧条件下每去除氧的消耗量，的设计最大值为包括硝化阶段和反硝化阶段的有效污泥泥龄。反硝化能力，即每利用所能反硝化的氮量修正系数，当反应器交替连续进水时，。系统所需反硝化的氮量可根据氮量平衡求得微生物增殖过程中结合到体内的氮量，随剩余污泥排出系统进出水总氮浓度系统的总污泥泥龄有效反应时间，循环时间沉降时间排水时间，。以干固体计的剩余污泥量进水设计流量进水有机物浓度曝气池进出水悬浮固体浓度异氧微生物的增殖率，，本设计取能水解的悬浮固体固体部份，，本设计取有效污泥泥龄异养微生物的内源呼吸速率自身氧化率，异养性微生物生长温度修正系数，。每个反应器中所贮存的污泥总量反应器贮水容积的确定每个反应器的贮水容积污泥沉降速度的计算和反应器尺寸的确定污泥的沉降速度根据边界条件用试算法可求得下式中反应器的高度和面积。其具体过程为先假设反应器高度，用下式即可求得面积撇水水位和污泥泥面之间的最小安全距离，般在左右，本设计取假设，由上式知解得反应器的有效容积最高水位和最低水位之间的高度差，也称撇水高度，般其最大值在左右在最高水位时的浓度单座反应器的尺寸反应器有效水深，超高，则总高为反应器的面积为设反应器的长宽比为则反应器宽为，长为曝气系统和撇水系统的设计需氧量的确定混合液每日需氧量氧化每公斤需氧公斤数，般为，本设计取污泥自身氧化需氧率，般为，本设计取去除的浓度，混合液挥发性悬浮物浓度，系数，般，本设计取混合液悬浮物浓度。则供氧速率供氧量的计算采用鼓风曝气方式，用