水管直径管,未找到引用源。,未找到引用源。,取校核进出水管流速,未找到引用源。,未找到引用源。﹤出水堰及出水竖井计算为了能够调节氧化沟的运行及出水，氧化沟出水处设置出水竖井，竖井内安装电动可调节堰。初步估计，因此按照薄壁堰来计算取堰上水头高则堰考虑可调节堰的安装要求，每边留则出水竖井长度出水竖井宽度取考虑安装需要则出水竖井平面尺寸为氧化沟出水井出水孔尺寸。曝气机的选用单座氧化沟需氧量，则每座氧化沟设台卡鲁塞尔专用倒伞形叶轮表面曝气机，单台曝气机所需充氧能力为,未找到引用源根据单台曝气机所需充氧能力，在给水排水设计手册第册上查得采用型号为的倒伞形叶轮表面曝气机，其性能见表。表倒伞形叶轮表面曝气机性能型号直径充氧能力电动机功率设备重量叶片最小浸没深最大浸没深度二沉池的计算此次设计中二沉池采用竖流式沉淀池。设计要求为使池内配水均匀，池径不宜过大，般采用，不大于为了降低池的总高度，污泥区可采用多斗排泥方式竖流式沉淀池的直径与有效水深之比般不大于池子超高至少应采用污水在中心管内的流速对悬浮颗粒的去除率有定的影响，其流速不应大于水从中心管喇叭口与反射板间流出速度般不大于沉淀池个数或分格数不应少于两个，并宜按并联系列设计。设计计算中心管截面积,未找到引用源。式中每组沉淀池最大设计流量浓缩池总高度压滤机的选用根据单台压滤机的生产能力为污泥含水率为，在给水排水设计手册第册上查得采用型带式压滤机，其性能参数如表表型带式压滤机型号滤带宽度滤带速度给料浓度滤饼水分生产能力电动机功率外形尺寸重量生产厂沈阳水处理设备厂设计成果汇总本次课程设计主要构筑物的成果如表。表主要设计成果汇总表序号类型尺寸备注中格栅栅前水深栅后槽总高度栅条宽度栅条间隙采用两组格栅，型号为型回转格栅细格栅栅前水深栅后槽总高度栅条宽度栅条间隙采用两组格栅，型号为,未找到引用源。系列背耙式细格栅除污机。曝气沉砂池池高长度宽度采用型加速清池搅拌刮泥机氧化沟卡鲁塞尔单池宽度单沟道直线段长总宽度单沟有效水深采用台卡鲁塞尔专用型号为的倒伞形叶轮表面曝气机二沉池高度池直径管径采用台型中心传动刮泥机浓缩池池长池宽池高采用台型带式压滤机参考文献高庭耀水污染控制工程高等教育出版社韩洪军污水处理构筑物设计与计算哈尔滨工业大学出版社，哈尔滨曾科，卜秋平，陆少鸣污水处理厂设计与运行化学化工出版社，北京张志杰环境工程手册水污染防治卷高等教育出版社德格雷蒙公司编著水处理手册中国建筑工业出版社给水排水手册,第册,城市排水北京市政设计院主编中国工业出版社简明排水设计手册北京市政设计院主编中国建筑工业出版社三废处理工程技术手册废水卷北京水环境技术与设备中心等主编化学工业出版社北京市环境保护科学研究所水污染防治手册上海科学技术出版社唐受印，戴友芝等水处理工程师手册化学工业出版社未找到引用源。中心管内流速本次设计取。因此此次设计,未找到引用源。直径,未找到引用源。,未找到引用源。中心管喇叭口到反射板之间的间隙高度,未找到引用源。式中间隙流出速度本次设计取喇叭口直径本次设计。因此此次设计,未找到引用源。,未找到引用源。沉淀区面积,未找到引用源。式中表面水力负荷，本次设计取因此此次设计,未找到引用源。,未找到引用源。池径沉淀池面积含中心管面积此次设计六座平流式沉淀池，则每座沉淀池面积单,未找到引用源。所以池径,未找到引用源。,未找到引用源。污泥区容积污泥区容积按贮泥时间确定，回流污泥浓度，因此回流比污泥区容积,未找到引用源。,未找到引用源。设计六个二沉池因此每个沉淀池污泥区容积沉淀部分有效水深式中沉淀时间，本设计取污泥区高度污泥斗高度设池底径向坡度为，污泥斗底部直径,上部直径,倾角。则,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。圆锥体高度,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。竖直段污泥部分的高度,未找到引用源。,未找到引用源。污泥区的高度污泥区的高度沉淀池的总高度设超高,缓冲层高度。刮泥机的选用根据设计二沉池的池体直径，在给水排水设计手册第册上查得采用型中心传动刮泥机，其性能见表。表型中心传动刮泥机性能型号池径刮泥板外缘线速度电动机功率推荐池深工作桥高度生产厂扬州天雨给排水公司污泥浓缩池的计算设计原则连续流重力浓缩池可采用沉淀池形式，般为竖流式或辐流式浓缩时间般采用进行核算，不宜过长污泥固体负荷采用，浓缩后污泥含水率可达左右浓缩池的有效水深般不大于浓缩池的上清夜应重新回流到初沉池前进行处理池子直径与有效水深之比不大于，池子直径不宜大于，般为。设计计算剩余污泥量的计算已知Χ，取污泥含水率，则剩余污泥量,未找到引用源。,未找到引用源。由于污泥量较小，因此此次设计采用座间歇式重力浓缩池。压滤后污泥量,未找到引用源。式中浓缩前污泥的含水率压滤后污泥的含水率本次设计取。因此此次设计中，每天泥饼体积为,未找到引用源。,未找到引用源。浓缩池各部分尺寸浓缩池有效容积⋅式中设计污泥量浓缩时间，本设计取。因此此次设计,未找到引用源。池断面面积拟采用有效水深则,未找到引用源。设池为正方形，则边长,未找到引用源。,未找到引用源。底部锥体体积设底边倾角,未找到引用源。，底边长，则椎体高度,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。椎柱体高度柱体体积柱柱柱体高度柱浓缩池总高度设计超高由工业的开展，产生了电磁阀气动阀液体感应器，使系统运行管理自动化得以实现，设备费，运行管理费小。处理构筑物少，降低造价，减少占地，由于污水处理工序中，反应池集曝气沉淀于体，系统不需二沉池和污泥回流系统，大多数情况下，可不设初沉池，减少占地，降低造价。理想静沉，分离效果好。系统中沉淀时没有进出水干扰是理想静沉，泥水分离效果好，可避免短流。对水质水量的变化具有很强的适应性。耐冲击负荷，反应池为间歇进水，排放，本身就耐水量突变。运行可靠，操作灵活，系统可调节运行周期和反应曝气等的时间长短，任意调节运行状态，有利于去除难生物降解的有机物，使处理水达标排放，还可进行物理化学法加混合剂等，进行深度处理，中水回用。污泥活性高，易沉降，反应池内污泥降解性好，般在左右，有效抑制了污泥膨胀。主要缺点装机容量，电耗比普通活性污泥法高，但因产生污泥量少，污泥流程简化，污泥流程和处理费用低，总的电好比氧化沟高。反应池的进水，曝气，排泥变化频繁，且必须按时操作，人工管理较为困难，只有靠自动化控制，因此要求设备仪器可靠性高，且大部分仪表还需从国外进口，费用较昂贵，对陆城这样的小城市来说，经济上可能承受不起。由于自动化水平高，要求管理人员有较高的技术水平。因国内又缺乏这方面的运行管理经验，故操作人员需要进行严格培训。工艺流程的确定综合以上的各工艺优缺点以及根据实际的情况，本设计的污水处理厂决定采用氧化沟工艺。处理系统的计算和选择进水格栅的计算该污水处理厂设计采用中格栅和细格栅两种格栅，分别置于泵站前和泵站后，中格栅和细格栅均设计采用两道。中格栅设计原则中格栅间隙般采用，此次设计采用中格栅的间隙过栅流速般采用，此次设计采用流速格栅倾角般采用，此次设计采用倾角通过格栅的水头损失般采用格栅间必须设置工作台，台面应高出栅前最高设计水位，工作台有安全和冲洗设施格栅间工作台两侧过道宽度不应小于，工作台正面过道宽度人工清除，不小于机械清除，不小于机械格栅的动力装置般宜设在室内或采取其它保护设备的措施设置格栅装置的构筑物必须考虑设有良好的检修栅渣的日常清除。设计计算格栅的设计计算主要包括格栅形式选择尺寸计算水力计算栅渣量计算等，格栅的水力计算简图如图。图格栅水力计算简图格栅间隙数量,未找到引用源。式中粗格栅间隙数最大设计流量此次设计流量为，即栅条间隙，取栅前水深，取污水过栅流速，取格栅安装倾角，此次设计,未找到引用源。经验修正系数因此此次设计,未找到引用源。,未找到引用源。此次设计设置两台格栅，则每台格栅间隙数个格栅槽总宽度,未找到引用源。式中格栅槽宽度栅条宽度，取栅条净间隙格栅间隙数。因此此次设计,未找到引用源。过栅水头损失此次栅条断面设计为锐边矩形断面,未找到引用源。,未找到引用源。式中过栅水头损失计算水头损失系数，格栅受污染物堵塞后，水头损失增大的倍数，般取。因此此次设计,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。栅后槽的总高度式中栅后槽总高度栅前水深格栅前渠道超高，般取格栅的水头损失。因此此次设计进水渠道渐宽部分的长度设进水渠宽，渐宽部分展开角，进水渠道内的流速为。,未找到引用源。式中进水渠道宽度进水渠道渐宽部位的展开角度。因此此次设计,未找到引用源。栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度格栅总长度,未找到引用源。式中格栅前槽高因此此次设计,未找到引用源。每日栅渣量取,未找到则，池总高度取超高则刮砂机的选用本次设计采用机械排砂，根据根据沉砂池的尺寸水量及进水浓度，在给水排水设计手册第册上查得采用型加速清池搅拌刮泥机，其性能如表。表型加速清池搅拌刮泥机性能型号功率传动比,未找到引用源。生产厂扬州天雨给排水设备公司氧化沟的计算已知条件水量进水出水碱度以计般城市污水多采用此法设计参数污泥产率系数污泥负荷内源代谢系数水力停留时间选择总浓度为，设可生物降解的比例,未找到引用源。时脱氮率，脱氮温度修正系数反应器中溶解氧浓度取，曝气形式，采用曝气转刷。氧化沟设计计算污泥泥龄的计算已知微生物产率，和去除的量，则每天的产量为，其中均以生物降解部分的量是。如果系统中可以生物降解部分的固体物资是为可生物降解系数，内源代谢常数为，则在稳定状态下有则因此此次设计污泥泥龄取。出水计算取，氧化沟出水浓度为了保证出水浓度,必须控制氧化沟出水所含溶解性浓度,未找到引用源。,未找到引用源。,未找到引用源。曝气池容积,未找到引用源。,未找到引用源。较核停留