用了顺逆作相结合的形式。对于地连墙的设计计算考虑了其在无支撑状态下满足基坑敞开开挖至,先完成层楼板施工,再向下暗挖逆作的前提连续墙作为挡土及止水结构,地下连续墙设计采用两墙合,厚度为。地下连续墙深度设计考虑其作为支护体系需满足开挖施工阶段支护体系稳定性要求,同时作为止水体系需满足降水设计及环境保护要求。鉴于地下连续墙深度范围内以淤泥质粉质粘土为主,土质条件较差,为减少槽段施工引起的土体变形,结合机械正常施工要求,总体上将槽段长度控制在以内。该地下水层有长江有水力联系。两墙合地下连续墙及逆作法在南京河西地区深基坑支护工程中的应用原稿。层淤泥质粉质粘土层为微透水土层。层以下砂中富含地下水,为中强渗透性土层,该层地下水具弱承压性,承压水稳定水位高程分别为。土层物理力学参数详见下表基坑支护结构设计土层参数览表表基坑工程设计总体方案设计基坑实际挖深,基坑面积为道处采用临时钢筋混凝土梁板作为水平传力构件,确保形成可靠的水平传力路径,并方便在该位臵设臵出土口。待基础底板形成后,可逐层拆除内部临时支撑,进行车道的施工。工程地质概况根据该工程地质勘察报告,场地属长江漫滩地貌。基坑影响范围内土层情况大体如下表层主要为杂填土,其下为流塑状的淤泥质粉质粘土,该层土体含水量较高工程性质较差,基坑两墙合地下连续墙及逆作法在南京河西地区深基坑支护工程中的应用原稿合理的,本工程地下水处理较为成功,确保了土方开挖的顺利进行和周边环境的安全稳定。针对基坑工程地下水控制问题,采用数值模拟分析降水对周边环境的影响。场地内存在透水性较好的砂层,需采用降水井降低坑内地下水位。由于无法形成全封闭止水帷幕,设计时坑内减压井滤管管底标高高于止水帷幕底标高,可防止由于坑内降水使外侧地下水直接水平向基坑内段长度控制在以内。工程地质概况根据该工程地质勘察报告,场地属长江漫滩地貌。基坑影响范围内土层情况大体如下表层主要为杂填土,其下为流塑状的淤泥质粉质粘土,该层土体含水量较高工程性质较差,基坑开挖面主要为层粉质粘土夹砂及层粉砂层,基坑开挖面以下为深厚的砂层,富含地下水,其下为层中粗砂混砾石层强风化泥岩。根据勘察揭示的土层结构特,实现地上地下同时进行建设,方能确保塔楼于预定时间顺利完成主体结构施工,这在国内尚属首次。该项目的顺利实施填补了国内类似工程全逆作法施工的空白,为类似工程的设计施工积累了经验。地下部分施工采用顺逆作相结合的形式。施工过程遵循降水设计中确定的按需降水原则,实践证明,根据不同分区,有针对性的进行降水设计并提出降水控制要求是较为经际挖深,基坑面积为,基坑周长为,由于需达到年青奥会前塔楼双层幕墙施工完成的既定目标,地下室施工工期极其紧张,且场区内土体工程性质较差,周边临近城市主干道,变形控制要求较高。经过细致分析计算和方案比较,本工程总体支护设计方案采用两墙合逆作法施工,负层顺作施工负层负层采用逆作法施工,第次整体开挖至,第次整体开挖至。地下连续本工程含水层较厚,地下水丰富,地下连续墙止水可靠性至关重要,且本工程工期较紧,因此槽段间采用止水效果较好施工速度快的字型预制钢箱接头,该接头构造简单,止水性能可靠,施工适应性较强,施工速度较快。同时,为确保地连墙接头处的止水可靠性,在地下连续墙接头外侧设臵根双高压旋喷桩止水。高压旋喷桩直径,相互搭接,顶标高底标高同该处墙设计支护结构采用地下连续墙作为挡土及止水结构,地下连续墙设计采用两墙合,厚度为。地下连续墙深度设计考虑其作为支护体系需满足开挖施工阶段支护体系稳定性要求,同时作为止水体系需满足降水设计及环境保护要求。鉴于地下连续墙深度范围内以淤泥质粉质粘土为主,土质条件较差,为减少槽段施工引起的土体变形,结合机械正常施工要求,总体上将由于本工程为层地下室,如整个地下室范围竖向工况均采用常规逆作法施工,则需先完成层楼板施工,之后向下暗挖层土方,由于暗挖条件下的出土效率较低,为了节约地下室施工工期,便于土方开挖,基坑竖向工况的设计采用了顺逆作相结合的形式。对于地连墙的设计计算考虑了其在无支撑状态下满足基坑敞开开挖至,先完成层楼板施工,再向下暗挖逆作的前提与柱连接部位的累积误差。参考文献南京青奥中心双塔楼及裙房工程岩土工程勘察报告南京南京东大岩土工程技术有限公司,建筑地基基础设计规范北京中国建筑工业出版社,。国内类似规模逆作法基坑往往采用塔楼顺作裙房逆作的形式。而本工程为了达到年青奥会前塔楼双层幕墙施工完成的既定目标,上部主体结构施工工期压力极大,采用顺作法无法完成工确保了土方开挖的顺利进行,同时保证了周边环境的安全稳定,并节约了工程造价。针对土方开挖对周边环境的影响程度控制问题,采用数值模拟分析土方开挖对周边环境的影响本工程基坑北侧临近乐山路,基坑开挖深度大,基坑周边环境复杂,设计方案的可靠性和安全性至关重要。因此需针对土方开挖对周边环境的影响程度进行分析,预测基坑周边环境的变形趋势。征分析,场地上部地下水主要为潜水,主要赋存于浅部层填土及层新近沉积粘性土层中,地下潜水主要受大气降水及周边河道管网渗漏补给,以蒸发及迳流的方式排泄。层以下砂中富含地下水,该层地下水具弱承压性,该地下水层有长江有水力联系。两墙合地下连续墙及逆作法在南京河西地区深基坑支护工程中的应用原稿。在逆作施工阶段,主体结构空洞位臵及墙设计支护结构采用地下连续墙作为挡土及止水结构,地下连续墙设计采用两墙合,厚度为。地下连续墙深度设计考虑其作为支护体系需满足开挖施工阶段支护体系稳定性要求,同时作为止水体系需满足降水设计及环境保护要求。鉴于地下连续墙深度范围内以淤泥质粉质粘土为主,土质条件较差,为减少槽段施工引起的土体变形,结合机械正常施工要求,总体上将合理的,本工程地下水处理较为成功,确保了土方开挖的顺利进行和周边环境的安全稳定。针对基坑工程地下水控制问题,采用数值模拟分析降水对周边环境的影响。场地内存在透水性较好的砂层,需采用降水井降低坑内地下水位。由于无法形成全封闭止水帷幕,设计时坑内减压井滤管管底标高高于止水帷幕底标高,可防止由于坑内降水使外侧地下水直接水平向基坑内连续墙。本工程目前已顺利完成施工,基坑土方开挖过程中地连墙未出现明显渗漏现象,证明本次采用的字型预制钢箱接头取得成功。国内类似规模逆作法基坑往往采用塔楼顺作裙房逆作的形式。而本工程为了达到年青奥会前塔楼双层幕墙施工完成的既定目标,上部主体结构施工工期压力极大,采用顺作法无法完成工期要求,因此本工程必须采用塔楼及裙房全逆作法施两墙合地下连续墙及逆作法在南京河西地区深基坑支护工程中的应用原稿要求,因此本工程必须采用塔楼及裙房全逆作法施工,实现地上地下同时进行建设,方能确保塔楼于预定时间顺利完成主体结构施工,这在国内尚属首次。该项目的顺利实施填补了国内类似工程全逆作法施工的空白,为类似工程的设计施工积累了经验。地下部分施工采用顺逆作相结合的形式。两墙合地下连续墙及逆作法在南京河西地区深基坑支护工程中的应用原稿合理的,本工程地下水处理较为成功,确保了土方开挖的顺利进行和周边环境的安全稳定。针对基坑工程地下水控制问题,采用数值模拟分析降水对周边环境的影响。场地内存在透水性较好的砂层,需采用降水井降低坑内地下水位。由于无法形成全封闭止水帷幕,设计时坑内减压井滤管管底标高高于止水帷幕底标高,可防止由于坑内降水使外侧地下水直接水平向基坑内建筑桩基础,而采用高强混凝土的灌注桩,由于桩身承载力高,非常适合用于对单桩承载力特征值要求高的超高层建筑中。大直径杯口形扩顶灌注桩作为逆作法竖向构件与工程桩的连接方式,施工方便,可有效传递竖向荷载,实现了受力构件间的可靠连接。逆作法施工过程中应严格控制竖向构件和钢筋笼的垂直度,同时应严格限制桩中心柱中心的平面位臵偏差,以及桩通过合理设臵地连墙的刚度,并在地连墙导墙下采用轴深搅桩进行槽壁加固的方式,槽壁加固桩穿越潜部软弱土层,桩端进入砂层,实现了地连墙悬臂状态下开挖,基坑稳定性及变形控制均能满足环境保护要求。本方案的顺利实施,大大提高了地下室土方开挖及出土效率,保证了整个工程按期完成。字型预制钢箱接头在软土地区超深地连墙施工中得到成功应用由于本本次基坑支护设计运用有限元分析软件对基坑支护结构设计方案建立了有限元分析模型,同时对可能受基坑土方开挖影响的道路进行了仿真分析。经过分析本基坑支护结构设计方案设计合理,支护结构稳定性较好,基坑开挖引起的变形对周围环境的影响在允许范围之内,从而验证了基坑支护设计方案的合理性。结语采用超缓凝技术的高强度混凝土可用墙设计支护结构采用地下连续墙作为挡土及止水结构,地下连续墙设计采用两墙合,厚度为。地下连续墙深度设计考虑其作为支护体系需满足开挖施工阶段支护体系稳定性要求,同时作为止水体系需满足降水设计及环境保护要求。鉴于地下连续墙深度范围内以淤泥质粉质粘土为主,土质条件较差,为减少槽段施工引起的土体变形,结合机械正常施工要求,总体上将渗流,从而造成坑外地表大面积的附加沉降。降水设计中确定按需降水的原则,提出严格的降水施工控制要求。以基坑开挖面无明水及不影响基坑面施工操作为控制原则,严禁无节制大面积降水。经数值模拟地下水渗流作用,基坑降水对周边环境影响较小。实践证明,本工程有针对性的进行降水设计并提出降水控制要求是较经济合理的。本工程地下水处理十分成功,不,实现地上地下同时进行建设,方能确保塔楼于预定时间顺利完成主体结构施工,这在国内尚属首次。该项目的顺利实施填补了国内类似工程全逆作法施工的空白,为类似工程的设计施工积累了经验。地下部分施工采用顺逆作相结合的形式。施工过程遵循降水设计中确定的按需降水原则,实践证明,根据不同分区,有针对性的进行降水设计并提出降水控制要求是较为经提