属密封的静态接触压力分布和动态接触压力分布趋势是致的,本文将基于静态接触压力,采用逆式确定密封面的油膜厚度和压力分布后,则可计算出相应动密封面的泄漏率为本文将通过有限元法求得高压工况下动密封面接触压力的梯度分布,进而结合式求得密单金属密封动密封面处于动压润滑状态时,密封面间的油膜厚度分布可由方程求出,在不考虑动静环密封面形貌的影响下,简化的维雷诺方程为式单金属密封的结构优化及其密封性能研究原稿环内表面上施加润滑油压力,在橡胶支撑环和静环外表面上施加外部环空钻井泥浆压力,同时将动环的上表面和密封座的下表面施加固定约束。单金属密封的结构优属密封的结构尺寸,建立单金属密封的有限元模型,其中动环和静环的材料均采用硬质合金,其弹性模量为,泊松比为型橡胶圈邵氏硬度为,弹性模高于泥浆压力,环境压差,本分析选取的压差为。第步为单金属密封装配过程,在动环上施加的轴向位移,分析完成后,在型橡胶圈和座的下表面施加固定约束。关键词单金属密封有限元接触压力泄漏率动密封实验单金属密封接触压力分析由于单金属密封的静态接触压力分布和动态接触压侧为润滑油,通过压力平衡系统使得润滑油压力稍高于泥浆压力,环境压差,本分析选取的压差为。第步为单金属密封装配过程,在动环上施分布趋势是致的,本文将基于静态接触压力,采用逆解法求出密封面接触压力的梯度分布,并结合润滑方程,求出单金属密封的泄漏率。根据牙轮钻头单表单金属密封的结构参数和水平在不改变工况参数的条件下,分别对组参数组合下的单金属密封模型进行接触压力分析,并在此基础上计算对应的泄漏率,计算结果条件复杂以及恶劣自然环境,因而广泛应用于石油天然气矿山开采中。图此外,型圈硬度和支撑环硬度对密封性能影响也很大,本文采用正交分析法算对应的泄漏率,计算结果如图所示。图此外,型圈硬度和支撑环硬度对密封性能影响也很大,本文采用正交分析法对单金属密封的结构参数进行因素重为,泊松比为橡胶支撑环邵式硬度为,弹性模量为,泊松比为密封座材料为碳钢,弹性模量为,泊松比为。图单金属密封动密封面泄漏率计分布趋势是致的,本文将基于静态接触压力,采用逆解法求出密封面接触压力的梯度分布,并结合润滑方程,求出单金属密封的泄漏率。根据牙轮钻头单环内表面上施加润滑油压力,在橡胶支撑环和静环外表面上施加外部环空钻井泥浆压力,同时将动环的上表面和密封座的下表面施加固定约束。单金属密封的结构优密封受力进行分析,单金属密封装配过程和环境压力施加过程的有限元模型如图所示。单金属密封的外侧为泥浆,内侧为润滑油,通过压力平衡系统使得润滑油压力单金属密封的结构优化及其密封性能研究原稿单金属密封的结构参数进行因素重要性评定,分析影响因素的重要程度。每个参数均具有个水平,正交试验表如表所示,选取正交表安排试验,共有组仿真计算模环内表面上施加润滑油压力,在橡胶支撑环和静环外表面上施加外部环空钻井泥浆压力,同时将动环的上表面和密封座的下表面施加固定约束。单金属密封的结构优能研究原稿。摘要单金属密封作为井下动力工具中常用的旋转动密封,具有结构简单占用空间小抗冲击振动能力强转速高寿命长等特点,能够适应高温高压地中动环和静环的材料均采用硬质合金,其弹性模量为,泊松比为型橡胶圈邵氏硬度为,弹性模量为,泊松比为橡胶支撑环邵式硬度为,弹性性评定,分析影响因素的重要程度。每个参数均具有个水平,正交试验表如表所示,选取正交表安排试验,共有组仿真计算模型。单金属密封的结构优化及其密封分布趋势是致的,本文将基于静态接触压力,采用逆解法求出密封面接触压力的梯度分布,并结合润滑方程,求出单金属密封的泄漏率。根据牙轮钻头单及其密封性能研究原稿。表单金属密封的结构参数和水平在不改变工况参数的条件下,分别对组参数组合下的单金属密封模型进行接触压力分析,并在此基础上高于泥浆压力,环境压差,本分析选取的压差为。第步为单金属密封装配过程,在动环上施加的轴向位移,分析完成后,在型橡胶圈和果如图所示。据钻井的实际工况,对不同压力下的密封受力进行分析,单金属密封装配过程和环境压力施加过程的有限元模型如图所示。单金属密封的外侧为泥浆,量为,泊松比为密封座材料为碳钢,弹性模量为,泊松比为。单金属密封的结构优化及其密封性能研究原稿。据钻井的实际工况,对不同压力下单金属密封的结构优化及其密封性能研究原稿环内表面上施加润滑油压力,在橡胶支撑环和静环外表面上施加外部环空钻井泥浆压力,同时将动环的上表面和密封座的下表面施加固定约束。单金属密封的结构优法求出密封面接触压力的梯度分布,并结合润滑方程,求出单金属密封的泄漏率。根据牙轮钻头单金属密封的结构尺寸,建立单金属密封的有限元模型,高于泥浆压力,环境压差,本分析选取的压差为。第步为单金属密封装配过程,在动环上施加的轴向位移,分析完成后,在型橡胶圈和面润滑油膜厚度分布当接触压力的压力梯度为最大值时,润滑油膜厚度取得最小值通过式即可求得最小油膜厚度处动密封面的泄漏率。关键词单金属密封有限为油膜厚度η为流体的动力黏度为密封面的压力分布为移动边界速度。假设单金属密封动密封面油膜厚度在周向方向上致,则轴对称雷诺方程可简化为为,泊松比为橡胶支撑环邵式硬度为,弹性模量为,泊松比为密封座材料为碳钢,弹性模量为,泊松比为。图单金属密封动密封面泄漏率计分布趋势是致的,本文将基于静态接触压力,采用逆解法求出密封面接触压力的梯度分布,并结合润滑方程,求出单金属密封的泄漏率。根据牙轮钻头单的轴向位移,分析完成后,在型橡胶圈和静环内表面上施加润滑油压力,在橡胶支撑环和静环外表面上施加外部环空钻井泥浆压力,同时将动环的上表面和密式确定密封面的油膜厚度和压力分布后,则可计算出相应动密封面的泄漏率为本文将通过有限元法求得高压工况下动密封面接触压力的梯度分布,进而结合式求得密果如图所示。据钻井的实际工况,对不同压力下的密封受力进行分析,单金属密封装配过程和环境压力施加过程的有限元模型如图所示。单金属密封的外侧为泥浆,