通过筛板压降和的重新验算气体通过筛板的压降单板压降和满足工艺要求雾沫夹带量的验算气满足要求液气液式中，验算结果表明不会产生过量的雾沫夹带。漏液的验算漏液点的气速筛板的稳定性系数不会产生过量液漏液泛的验算为防止降液管发生液泛，应使降液管中的清液层高度成立，故不会产生液泛。通过流体力学验算，可认为精馏段塔径及塔板各工艺结构尺寸合适，若要做出最合理的设计，还需重选及，进行优化设计。七塔板负荷性能图雾沫夹带线式中将已知数据代入式在操作范围内，任取几个值，依式算出对应的值列于下表,,依据表中数据作出雾沫夹带线液泛线在操作范围内，任取几个值，依式算出对应的值列于下表,，液体在降液管中停留时间气相最小负荷，降液管内清液层高度雾沫夹带四对设计过程的评述和感受通过这次课程设计，我有了很多收获。首先，通过这次的课程设计，我进步巩固和加深了所学的基本理论基本概念和基本知识，培养了自己分析和解决与本课程有关的具体原理所涉及的实际问题的能力。对化工原理设计有了更加深刻的理解，为后续课程的学习奠定了坚实的基础。而且，这次课程设计过程，最终完美的实现了预期的目的，大家都收益匪浅，也对这次经历难以忘怀。其次通过这次课程设计，对板式塔的工作原理有了初步详细精确话的了解，加深了对设计中所涉及到的些力学问题和些有关应力分析强度设计基本理论的了解。使我们重新复习了所学的专业课，学习了新知识并深入理解，使之应用于实践，将理论知识灵活化，这都将为我以后参加工作实践有很大的帮助。非常有成就感，培养了很深的学习兴趣。在此次设计的全过程中，我们达到了最初的目的，对化工原理有了较深入的认识，对化工设备的设计方面的知识有了较全面的认识，熟悉了板式塔设计的全过程及工具用书。我去图书馆查阅了这方面的有关书籍并上了些网站检索了相关内容，从中学到了很多知识，受益匪浅。这次课程设计我投入了不少时间和精力，我觉得这是完全值得的。我独立思考，勇于创新的能力得到了进步的加强。由于时间和经验等方面的原因，该设计中还存在很多不足如对原理的了解还不够全面等等。今后会进步学习来加深了解。,依据表中数据作出液泛线液相负荷上限线,漏液线气相负荷下限线漏液点气速整理得,在操作范围内，任取几个值，依式算出对应的值列于下表,,依据表中数据作出漏液线液相负荷下限线取平堰堰上液层高度，。,,操作气液比液相体积流量气相体积流量操作弹性定义为操作线与界限曲线交点的气相最大负荷,与气相允许最小负荷,之比，即操作弹性八精馏塔的设计计算结果汇总览表精馏塔的设计计算结果汇总览表项目符号单位计算结果精馏段提馏段平均压强平均温度平均流量气相液相实际塔板数块板间距塔段的有效高度塔径空塔气速塔板液流型式单流型溢流装置溢流管型式弓形堰长堰高溢流堰宽度底隙高度板上清液层高度孔径孔间距孔数个开孔面积筛孔气速塔板压降液体在降液管中的停留时间降液管内清液层高度雾沫夹带液气负荷上限,雾沫夹带控制负荷下限,漏液控制气相最大负荷,气相最小负荷,操作弹性九精馏塔的附属设备与接管尺寸的计算料液预热器根据原料液进出预热器的热状况和组成首先计算预热器的热负荷，然后估算预热器的换热面积，最后按换热器的设计计算程序执行。塔顶全凝器全凝器的热负荷前已算出，为循环水冷却，进出口水温可根据不同地区的具体情况选定后再按换热器的设计程序做设计计算。塔釜再沸器因为饱和液体进料，故。即再沸器的热负荷与塔顶全凝器相同。实际上由于存在塔的热损失般情况下约为提供总热量的。再沸器属于两侧都有相变的恒温差换热设备，故再沸器的设计计算与蒸发器同。精馏塔的管口直径塔顶蒸汽出口管径依据流速选取，但塔顶蒸汽出口流速与塔内操作压力有关，常压可取。回流液管径回流量前已算出，回流液的流速范围为若用泵输送回流液，流速可取。加料管径料液由高位槽自流，流速可取泵送时流速可取。料液排出管径塔釜液出塔的流速可取。饱和蒸汽管径蒸汽流速。十主要符号说明项目符号项目符号平均压强每层塔板压降平均温度安定区宽度平均流量气相边缘区宽度液相液相摩尔分数实际塔板数气相摩尔分数板间距空隙率ε塔的有效高度筛板厚度塔径表面张力空塔气速密度溢流装置堰长开孔率堰高最大值下标弓形降液管宽度最小值下标弓形降液管底隙高度气相下标板上清夜层高度液相下标孔径理论板层数孔间距塔顶空间高度孔数塔底空间高度开孔面积裙座高度筛孔气速总板效率塔板压降气相最大负荷的摩尔分率苯和氯苯的相对摩尔质量分别为和。氯苯原料储存原料预热精馏再沸氯苯储存分配冷凝冷却苯储存冷却平均摩尔质量料液及塔顶底产品的摩尔流率依题给条件年以天，天以小时计，有，全塔物料衡算二塔板数的确定理论塔板数的求取苯氯苯物系属于理想物系，可采用梯级图解法法求取，步骤如下根据苯氯苯的相平衡数据，利用泡点方程和露点方程求取依据，，将所得计算结果列表如下温度，苯氯苯两相摩尔分率本题中，塔内压力接近常压实际上略高于常压，而表中所给为常压下的相平衡数据，因为操作压力偏离常压很小，所以其对平衡关系的影响完全可以忽略。确定操作的回流比将表中数据作图得曲线及曲线。在图上，因，查得，而，。故有考虑到精馏段操作线离平衡线较近，故取实际操作的回流比为最小回流比的倍，即求理论塔板数精馏段操作线提馏段操作线为过,和,两点的直线。苯氯苯物系精馏分离理论塔板数的图解苯氯苯物系的温度组成图图解得块不含釜。其中，精馏段块，提馏段块，第块为加料板位置。实际塔板数全塔效率选用公式计算。该式适用于液相粘度为的烃类物系，式中的为全塔平均温度下以进料组成表示的平均粘度。塔的平均温度为取塔顶底的算术平均值，在此平均温度下查化工原理附录得，。实际塔板数近似取两段效率相同精馏段块，取块提馏段块，取块总塔板数块。三塔的精馏段操作工艺条件及相关物性数据的计算平均压强取每层塔板压降为计算。塔顶加料板平均压强平均温度查温度组成图得塔顶为，加料板为。平均分子量塔顶，出口堰长取堰上溢流强度，满足筛板塔的堰上溢流强度要求。出口堰高对平直堰由及，查化工原理图得，于是满足要求降液管的宽度和降液管的面积由，查化原下图得,，即，，。液体在降液管内的停留时间满足要求降液管的底隙高度液体通过降液管底隙的流速般为，取液体通过降液管底隙的流速，则有不宜小于，本结果满足要求塔板布置边缘区宽度与安定区宽度边缘区宽度般为时，可达。安定区宽度规定时时本设计取，。开孔区面积式中开孔数和开孔率取筛孔的孔径，正三角形排列，筛板采用碳钢，其厚度，且取。故孔心距。每层塔板的开孔数孔每层塔板的开孔率应在，故满足要求每层塔板的开孔面积气体通过筛孔的孔速精馏段的塔高六塔板上的流体力学验算气体通过筛板压降和的验算气体通过干板的压降式中孔流系数由查图得出，。气体通过板上液层的压降式中充气系数的求取如下气体通过有效流通截面积的气速，对单