1、“.....使得以往的的小位移小应变分析方法不能适用于大变形分析计算。目前,大变的应力场和位移场,并分析了各土性参数对应力场和位移场的影响。有限元大变形问题的描述简介在大变形分析中,位移与应变般呈现非线性关系,使得以往的的小位移小应变分析方法不能适用于大变形分析计算。目前,大变形分析的方法般采用增量分析法,即在般弹塑性分析方程中加入增量部分,随着加载变力正相关。通过对比大变形和小变形计算结果,表明对于静力触探,采用考虑大变形的网格重划分技术可以较好的模拟锥尖处的应力集中现象。关键词静力触探拉格朗日欧拉方法大变形引言本文以怀柔火工区铁路专用线期工程期工程张家口大唐电力铁路专用线工程河北宣化钢铁集团铁路专用线工程天核反应堆结构安全分析的需要,等人分别将法引入有限元法中,用以求解流体与结构相互作用问题。等人建立了描述的运动学理论,并使用有限元法解决了粘性不可压缩流体流动和自由表面流动问题。描述中......”。

2、“.....而初始构形和现时构静力触探过程中的大变形弹塑性有限元分析原稿角和剪胀角不同时即为不相关联的流动法则,通常情况下,剪胀角与内摩擦角不相等,流动势函数与屈服面函数不是相关联的。图模型在子午平面上的塑性流动势图几种模型在平面上的偏心率静力触探过程有限元分析基本假定不考虑桩土体固结,采用总应力法分析结合实际静力触探过程象。关键词静力触探拉格朗日欧拉方法大变形引言本文以怀柔火工区铁路专用线期工程期工程张家口大唐电力铁路专用线工程河北宣化钢铁集团铁路专用线工程天津静海东方红路下穿京沪铁路立交桥工程的路基检测工程实践为课题基础,联合北京交大首钢地质勘察院北京金地通检测技术有限公司等多家单位伦屈服模型按照上式计算的可保证塑性势面在平面受拉和受压的角点上与屈服面相切。用户也可以指定的大小,但其范围必须为。图给出了不同的大小对应的塑性势面。当材料内摩擦角和剪胀角相同,且。取值较小时......”。

3、“.....此时流动法则即为相关联的流动法则,当材料内摩擦型,因而,采用柯西应力增量和格林应变增量。更新的拉格朗日列式法法以时刻即现时构型为参考构型,也就是说参考构型是变化的,因而,采用现时柯西应力增量和现时格林应变增量。摘要本文利用有限元软件为工具,采用任意拉格朗日欧拉运动学方法描述,考虑土体的大变形特性,模拟静与物质点在物体的变形过程中始终保持重合,因此物质点与网格点之间不存在相对运动即迁移运动,也称对流运动。对于物质的变形,般采用应力和应变增量表示。这大大地简化了控制方程的求解过程,而且能准确描述物体的移动界面,并可跟踪质点的运动轨迹。但在涉及到特大变形的问题中,物质的扭曲将导致计算触探过程中贯入阻力及沿探杆长度的应力场和位移场。结果表明,贯入阻力随着贯入深度的增加线增大而后基本保持恒定,随土层深度的增加而增大,与土的内摩擦角和内聚力正相关......”。

4、“.....表明对于静力触探,采用考虑大变形的网格重划分技术可以较好的模拟锥尖处的应力集中现考虑土体初始应力场的影响。桩土界面采用面面摩擦接触单元,接触面的摩擦类型为库仑摩擦。静力触探过程中的大变形弹塑性有限元分析原稿。有限元大变形问题的描述简介在大变形分析中,位移与应变般呈现非线性关系,使得以往的的小位移小应变分析方法不能适用于大变形分析计算。目前,大变时流动法则即为相关联的流动法则,当材料内摩擦角和剪胀角不同时即为不相关联的流动法则,通常情况下,剪胀角与内摩擦角不相等,流动势函数与屈服面函数不是相关联的。图模型在子午平面上的塑性流动势图几种模型在平面上的偏心率静力触探过程有限元分析基本假定不考虑桩土体断贯入,探杆周围的土体还受到侧摩擦力的牵引,因此土体的受力及变形过程相当复杂,完全真实地再现静力触探过程是很困难的。本章模拟静力触探贯入土体后在垂直贯入力作用下,贯入器周围土体内的响应......”。

5、“.....同时在孔壁处考虑向下的摩擦力的作用。贯入器与土体在刚度与强度上存在的较大差异进行研究,利用有限元软件为工具,采用任意拉格朗日欧拉方法描述的有限元方法,考虑土体的大变形特性,模拟静力触探过程中贯入阻力及沿探杆长度的应力场和位移场,并分析了各土性参数对应力场和位移场的影响。最早是为了解决流体动力学问题而引入的,并且使用有限差分法。由于触探过程中贯入阻力及沿探杆长度的应力场和位移场。结果表明,贯入阻力随着贯入深度的增加线增大而后基本保持恒定,随土层深度的增加而增大,与土的内摩擦角和内聚力正相关。通过对比大变形和小变形计算结果,表明对于静力触探,采用考虑大变形的网格重划分技术可以较好的模拟锥尖处的应力集中现角和剪胀角不同时即为不相关联的流动法则,通常情况下,剪胀角与内摩擦角不相等,流动势函数与屈服面函数不是相关联的......”。

6、“.....采用总应力法分析结合实际静力触探过程构型为参考构型,也就是说参考构型是变化的,因而,采用现时柯西应力增量和现时格林应变增量。考虑土体初始应力场的影响。桩土界面采用面面摩擦接触单元,接触面的摩擦类型为库仑摩擦。静力触探过程中的大变形弹塑性有限元分析原稿。屈服准则在简单应力状态下,莫尔库仑屈服准则表示为图莫尔库静力触探过程中的大变形弹塑性有限元分析原稿固结,采用总应力法分析结合实际静力触探过程,为了简化计算,采用维轴对称问题来模拟标准锥采用解析刚体模拟土体为连续的弹塑性体,符合模型,塑性流动遵从非相关联的流动法则考虑几何和材料非线性,采用结点维轴对称单元。静力触探过程中的大变形弹塑性有限元分析原稿角和剪胀角不同时即为不相关联的流动法则,通常情况下,剪胀角与内摩擦角不相等,流动势函数与屈服面函数不是相关联的......”。

7、“.....采用总应力法分析结合实际静力触探过程单应力状态下,莫尔库仑屈服准则表示为图莫尔库伦屈服模型按照上式计算的可保证塑性势面在平面受拉和受压的角点上与屈服面相切。用户也可以指定的大小,但其范围必须为。图给出了不同的大小对应的塑性势面。当材料内摩擦角和剪胀角相同,且。取值较小时,在子午应力面上屈服面与流动势面几乎重合,此迁移运动,也称对流运动。对于物质的变形,般采用应力和应变增量表示。这大大地简化了控制方程的求解过程,而且能准确描述物体的移动界面,并可跟踪质点的运动轨迹。但在涉及到特大变形的问题中,物质的扭曲将导致计算网格的畸形而使得计算失败。法又可分为全拉格朗日列式法法在外力作用下,其接触面有可能会产生相对滑动或脱离。为此在有限元数值分析中,在两者之间设臵接触面单元,并采用摩擦接触模型描述界面的接触特性地表面边界为自由边界......”。

8、“.....计算参数土的计算参数见表。但在参数影响分析中,相应改变分析因子。屈服准则在简触探过程中贯入阻力及沿探杆长度的应力场和位移场。结果表明,贯入阻力随着贯入深度的增加线增大而后基本保持恒定,随土层深度的增加而增大,与土的内摩擦角和内聚力正相关。通过对比大变形和小变形计算结果,表明对于静力触探,采用考虑大变形的网格重划分技术可以较好的模拟锥尖处的应力集中现,为了简化计算,采用维轴对称问题来模拟标准锥采用解析刚体模拟土体为连续的弹塑性体,符合模型,塑性流动遵从非相关联的流动法则考虑几何和材料非线性,采用结点维轴对称单元。荷载及边界条件在静力触探贯入过程中,处于锥尖处的土体首先劈裂,然后被挤压到周,随着探头的伦屈服模型按照上式计算的可保证塑性势面在平面受拉和受压的角点上与屈服面相切。用户也可以指定的大小,但其范围必须为。图给出了不同的大小对应的塑性势面。当材料内摩擦角和剪胀角相同,且......”。

9、“.....在子午应力面上屈服面与流动势面几乎重合,此时流动法则即为相关联的流动法则,当材料内摩擦变形分析的方法般采用增量分析法,即在般弹塑性分析方程中加入增量部分,随着加载变化而进行构型变化。所以其求解方法以增量法为基础主要分为种法法和混合方法。在拉格朗日描述即物质描述或描述中,计算网格固定在物体上随物体起运动,即网格点和更新的拉格朗日列式法法,。全拉格朗日列式法法以初始时刻构型作为应力与应变描述的参考构型,因而,采用柯西应力增量和格林应变增量。更新的拉格朗日列式法法以时刻即现时静力触探过程中的大变形弹塑性有限元分析原稿角和剪胀角不同时即为不相关联的流动法则,通常情况下,剪胀角与内摩擦角不相等,流动势函数与屈服面函数不是相关联的。图模型在子午平面上的塑性流动势图几种模型在平面上的偏心率静力触探过程有限元分析基本假定不考虑桩土体固结,采用总应力法分析结合实际静力触探过程化而进行构型变化......”。