空气预热器冷端吹灰器枪头压力校验,严格按额定压力的要求进行调整,确保空预器冷端吹灰效果。虽然空气预分仓容克式空气预热器,冷热端各设臵台蒸汽吹灰器。在机组修过程中,对空气预热器进行了冷端吹灰器和换热元件改造,将原来的单介质蒸汽吹灰器更换为双介质高压水蒸汽脱硝专用吹灰器,以便于空气预热器冷端的高压水冲洗。换热元件改造主要是将原有冷端蓄热元件改为的搪瓷换热元件,让硫酸氢氨易沉积的温度区设计在是把空预器的冷端综合温度拔高到定的值。为了避免空预器堵灰,运行中需要保持冷端综合温度高于推荐的冷端综合温度最小温度,保证烟气露点温度在空预器金属壁温以下。由于我们的煤种含硫量在左右,根据厂家推荐,可以看到我们的最低冷端综合温度在之间。正常运行中,烟气出口温度最低为,空气入口温度左右,基本浓度比逃逸的氨浓度般脱硝出口小于高时,大部分反应成硫酸氢铵。在中呈现出高黏性液态状,容易凝结淤积在传热元件表面,烟气中的颗粒从传热元件中通过时遇到发生黏附,从而导致传热元件发生堵塞,空气预热器运行阻力上升,并且降低空预器的换热效果。通过对我厂常使用的煤的含硫量为,属高空气预热器堵塞浅析原稿硝系统喷氨手动门进行优化调整,保证烟道横向喷氨比例与流场的烟气量相匹配,防止烟道局部喷氨超标或过少。进行空气预热器冷端吹灰器枪头压力校验,严格按额定压力的要求进行调整,确保空预器冷端吹灰效果。停炉吹灰时粗灰每次停炉,检修人员都会进入炉膛用压缩空气将炉膛水冷壁炉墙壁上的灰吹下,不可避免地,空气预热,进出口次风压差波动幅度达,炉膛风箱压在间波动,波动幅度达到,次风压波波动达,造成送引风机运行中周期性失速,锅炉氧量不足,机组带高负荷时氧量低,锅炉结焦严重。同时,因次风压波动较大,锅炉燃烧不稳。脱硝系统投运后,喷氨系统自动调整品质差,氨逃逸量表显示不准,而运行人员缺乏经验,造成过量液氨提高锅炉效率的改造后,空气预热器的出口烟温平均只有左右,即使开启热风再循,空气预热器入口次风温也只能提高至,冷端综合温度也只有左右,仍然达不到设计冷端综合温度要求,因而加剧了空气预热器冷端的堵塞。对喷氨调节自动系统进行优化,确保喷氨调节稳定,运行曲线平稳。根据脱硝系统烟道流场速度分布,对脱冷热端各设臵台蒸汽吹灰器。在机组修过程中,对空气预热器进行了冷端吹灰器和换热元件改造,将原来的单介质蒸汽吹灰器更换为双介质高压水蒸汽脱硝专用吹灰器,以便于空气预热器冷端的高压水冲洗。换热元件改造主要是将原有冷端蓄热元件改为的搪瓷换热元件,让硫酸氢氨易沉积的温度区设计在冷段传热元件区,以尽量平均值在左右,对应的空气预热器冷端综合温度理论值应该控制在以上,进行降低排烟温度提高锅炉效率的改造后,空气预热器的出口烟温平均只有左右,即使开启热风再循,空气预热器入口次风温也只能提高至,冷端综合温度也只有左右,仍然达不到设计冷端综合温度要求,因而加剧了空气预热器冷端的堵塞。电厂脱硝系统降低硫酸氢氨的堵塞程度冷段采用了大波纹版型换热元件,以增大烟气流通截面。改造后的蓄热元件为的层结构。号机组修后运行约半个月,空气预热器发生了较严重的堵塞,前后烟气压差,次风压和锅炉风箱压差等均出现大幅波动现象,严重影响了机组的带负荷能力与锅炉燃烧稳定性。空气预热器每运行周转速为对喷氨调节自动系统进行优化,确保喷氨调节稳定,运行曲线平稳。根据脱硝系统烟道流场速度分布,对脱硝系统喷氨手动门进行优化调整,保证烟道横向喷氨比例与流场的烟气量相匹配,防止烟道局部喷氨超标或过少。进行空气预热器冷端吹灰器枪头压力校验,严格按额定压力的要求进行调整,确保空预器冷端吹灰效果。虽然空气预,赵翀火电厂选择性催化还原烟气脱硝系统的运行研究南昌南昌大学,高革臣锅炉空气预热器堵塞原因分析及解决方案科技创新导板,。停炉吹灰时粗灰每次停炉,检修人员都会进入炉膛用压缩空气将炉膛水冷壁炉墙壁上的灰吹下,不可避免地,空气预热器上方炉墙拐角积聚的粗灰掉落到热端传热元件上,空气预热器吹灰时再把逸率控制在以内设计值为,减少氨逃逸量。减少锅炉受热面吹灰频次。主要是将锅炉炉膛吹灰器的吹灰方式由原天次,改为每天次,其它受热面吹灰由每天次改为每天次,这样就可在确保锅炉参数正常情况下,冷端综合温度在不吹灰时能提高约。开启锅炉送风机次风机热再循环,提高空气预热器入口次风温,以最终提高冷端综合喷入烟道,氨逃逸量严重超标,在空气预热器换热面上大量产生硫酸氢氨,导致冷端堵灰严重,同时,排放浓度很低,最低时只有,大大低于合格标准。空气预热器堵塞浅析原稿。而且在低温腐蚀下,硫酸成液态与烟气中的灰尘颗粒结为体,堵塞空气预热器通道。由于脱硝空预器需要喷氨,旦烟气中的降低硫酸氢氨的堵塞程度冷段采用了大波纹版型换热元件,以增大烟气流通截面。改造后的蓄热元件为的层结构。号机组修后运行约半个月,空气预热器发生了较严重的堵塞,前后烟气压差,次风压和锅炉风箱压差等均出现大幅波动现象,严重影响了机组的带负荷能力与锅炉燃烧稳定性。空气预热器每运行周转速为硝系统喷氨手动门进行优化调整,保证烟道横向喷氨比例与流场的烟气量相匹配,防止烟道局部喷氨超标或过少。进行空气预热器冷端吹灰器枪头压力校验,严格按额定压力的要求进行调整,确保空预器冷端吹灰效果。停炉吹灰时粗灰每次停炉,检修人员都会进入炉膛用压缩空气将炉膛水冷壁炉墙壁上的灰吹下,不可避免地,空气预热计的吹灰方式进行吹灰,而且吹灰压力比额定压力低,吹灰效果达不到要求。且吹灰方式仍按原来每班吹灰次的频率进行,没有根据空气预热器的压差进行及时调整,当发现空气预热器明显堵塞后,再改为连续吹灰也难以疏通。入炉煤含硫长期平均值在左右,对应的空气预热器冷端综合温度理论值应该控制在以上,进行降低排烟温度空气预热器堵塞浅析原稿这些粗灰吹扫进入中段的传热元件,导致中段传热元件发生堵塞。硝排放指标控制在以上,防止因排放指标过低造成过量喷氨,最终导致氨逃逸量增加。对脱硝系统出口的氨逃逸率表进行校验,确保显示值的准确性,同时,合理控制喷氨量,严格将氨逃逸率控制在以内设计值为,减少氨逃逸量。空气预热器堵塞浅析原稿硝系统喷氨手动门进行优化调整,保证烟道横向喷氨比例与流场的烟气量相匹配,防止烟道局部喷氨超标或过少。进行空气预热器冷端吹灰器枪头压力校验,严格按额定压力的要求进行调整,确保空预器冷端吹灰效果。停炉吹灰时粗灰每次停炉,检修人员都会进入炉膛用压缩空气将炉膛水冷壁炉墙壁上的灰吹下,不可避免地,空气预热压般保持在范围内,空气预热器出口次风压炉膛负压等参数平稳,再未出现因空气预热器堵塞而产生的大幅度波动现象,大大提高了锅炉运行的安全性和经济性。参考文献豪顿华空气预热器改造说明书彭祖辉江苏省燃煤机组脱硝装臵运行现状分析江苏电机工程,卢顺新,戴荣,杨义军,等锅炉空预器积灰堵塞原因湖南电力,预热器每运行周转速为,进出口次风压差波动幅度达,炉膛风箱压在间波动,波动幅度达到,次风压波波动达,造成送引风机运行中周期性失速,锅炉氧量不足,机组带高负荷时氧量低,锅炉结焦严重。同时,因次风压波动较大,锅炉燃烧不稳。脱硝系统投运后,喷氨系统自动调整品质差,氨逃逸量表显示不准,而运行人员温度。冲洗利用机组停运机会,用专用高压水冲洗系统冲洗压力达,对空气预热器进行彻底水冲洗,清除积灰,疏通堵塞的空预器传热元件,确保开机后空气预热器后期的运行稳定。通过采取高压水冲洗控制脱硝排放调整吹灰提高冷端综合温度等措施,空气预热器堵塞问题大为缓解。年月重新启动后,空气预热器烟气侧进出口差降低硫酸氢氨的堵塞程度冷段采用了大波纹版型换热元件,以增大烟气流通截面。改造后的蓄热元件为的层结构。号机组修后运行约半个月,空气预热器发生了较严重的堵塞,前后烟气压差,次风压和锅炉风箱压差等均出现大幅波动现象,严重影响了机组的带负荷能力与锅炉燃烧稳定性。空气预热器每运行周转速为器上方炉墙拐角积聚的粗灰掉落到热端传热元件上,空气预热器吹灰时再把这些粗灰吹扫进入中段的传热元件,导致中段传热元件发生堵塞。硝排放指标控制在以上,防止因排放指标过低造成过量喷氨,最终导致氨逃逸量增加。对脱硝系统出口的氨逃逸率表进行校验,确保显示值的准确性,同时,合理控制喷氨量,严格将氨逃提高锅炉效率的改造后,空气预热器的出口烟温平均只有左右,即使开启热风再循,空气预热器入口次风温也只能提高至,冷端综合温度也只有左右,仍然达不到设计冷端综合温度要求,因而加剧了空气预热器冷端的堵塞。对喷氨调节自动系统进行优化,确保喷氨调节稳定,运行曲线平稳。根据脱硝系统烟道流场速度分布,对脱预热器冷端吹灰器已更换为双介质吹灰器,但仍不满足吹灰要求。吹灰器运行初期,未能按设计的吹灰方式进行吹灰,而且吹灰压力比额定压力低,吹灰效果达不到要求。且吹灰方式仍按原来每班吹灰次的频率进行,没有根据空气预热器的压差进行及时调整,当发现空气预热器明显堵塞后,再改为连续吹灰也难以疏通。入炉煤含硫长期缺乏经验,造成过量液氨喷入烟道,氨逃逸量严重超标,在空气预热器换热面上大量产生硫酸氢氨,导致冷端堵灰严重,同时,排放浓度很低,最低时只有,大大低于合格标准。空气预热器堵塞浅析原稿。虽然空气预热器冷端吹灰器已更换为双介质吹灰器,但仍不满足吹灰要求。吹灰器运行初期,未能按设空气预热器堵塞浅析原稿硝系统喷氨手动门进行优化调整,保证烟道横向喷氨比例与流场的烟气量相匹配,防止烟道局部喷氨超标或过少。进行空气预热器冷端吹灰器枪头压力校验,严格按额定压力的要求进行调整,确保空预器冷端吹灰效果。停炉吹灰时粗灰每次停炉,检修人员都会进入炉膛用压缩空气将炉膛水冷壁炉墙壁上的灰吹下,不可避免地,空气预热冷段传热元件区,以尽量降低硫酸氢氨的堵塞程度冷段采用了大波纹版型换热元件,以增大烟气流