1、“.....，，，垂直方向水平方向转角全挠度刚度合格。许用应力同理由式可得哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计强度合格。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计第章同步器同步器的结构类型惯性同步器能确保同步啮合换挡，性能稳定可靠，因此在现代汽车变速器中得到了最广泛的应用。它又分为惯性锁止器和惯性增力式。用得最广的是锁环式锁销式等惯性锁止式同步器，它们虽结构有别，但工作原理无异，都有摩擦原件锁止原件和弹性原件。挂挡时，在轴向力作用下摩擦原件相靠，在惯性转矩作用下产生摩擦力矩，使被结合的两部分逐渐同步锁止原件用于阻止同步前强行挂挡弹性原件使啮合套等在空挡时保持中间位置，又不妨碍整个结合和分离过程。本设计采用锁环式同步器又称锁止式齿环式或滑块式，其工作可靠耐用，因摩擦半面受限，转矩容量不大，适于轻型以下汽车......”。

2、“.....锁环式同步器工作原理变速器中采用锁环式惯性同步器，如图所示。图锁环式惯性同步器同步器换档过程有三个阶段组成。第阶段，同步器离开中间位置，作轴向移动并靠在摩擦面上。摩擦面接触瞬间，由于齿轮的角速度和滑动齿套的角速度哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计不同，在摩擦力矩作用下锁销相对滑动齿套转动个不大的角度，并占据图上所示的锁止位置。此时锁止面接触，结果阻止滑动齿套向换档方向移动。第二阶段，来自手柄传至换档拨叉并作用在滑动齿套上的力，经过锁止元件又作用到摩擦面上。由于和不等，在上述表面产生摩擦力。滑动齿套和齿轮分别与整车和变速器输入轴转动零件相连接。于是在摩擦力矩作用下，滑动齿套和齿轮的转速逐步接近，其角速度差减小了。在的瞬间同步过程结束。第三阶段,摩擦力矩消失，而轴向力仍作用在锁止元件上，使之解除锁止状态，届时滑动齿套和锁销上的斜面相对移动......”。

3、“.....在分析与计算中考虑到常温条件下润滑油阻力对齿轮转速的影响可以忽略不计，并假设在同步过程中车速保持不变，这假设在道路阻力系数同步器时间时是符合实际的。由于变速器输出端的转速在换挡瞬时保持不变，而输入端靠摩擦作用达到与输出端同步。如图同步器的计算模型同步器的计算模型图同步器计算模型哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计同步器的计算模型图同步器计算模型现建立输入端惯性质量的运动方程将上式积分得由上式可得同步时间将上式中的以摩擦面所受的轴向力代替，则有同步器摩擦锥面的滑磨功为将其代入上式，并将其中的值用式代入，得哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计同步器的滑磨功与其摩擦面积之比称为同步器的比滑磨功......”。

4、“.....为了阻止同步前挂挡，则要求摩擦力矩大于脱锁力矩,若忽略锁止面的摩擦系数，以锁环式同步器为列，如图所示根据，则可建立同步器的锁止条件锁环式同步器的主要结构参数摩擦锥面的半锥角和摩擦系数愈小则摩擦力矩愈大，故为增大同步器容量值应取小些，但为了避免摩擦面的自锁应使大于摩擦角，后者与摩擦系数有关，即。推荐，的上限允许到。当取时摩擦力矩较大，但当锥面粗糙度润滑油种类及温度等因素的不同而异。般，在油中工作的青铜钢同步器摩擦副，可按计算。摩擦锥面的平均半径和同步锥环的径向厚度和都受到变速器齿轮中心距及有关零部件的尺寸和布置上的限制。当结构布置允许时，和应尽量取大些。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计摩擦锥面的工作面宽同步锥环的工作面宽，受到变速器总长的尺寸限制，也要为散热和耐磨损提供足够大的摩擦面积......”。

5、“.....对于锁销式同步器,,得锁止角由公式得出，通常在范围内。，得出同步时间与轴向推力和是对相互影响的可变参数。应按以最短时间达到同步状态来考虑轴向力的大小。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计第章轴承的选用与寿命计算分动器轴承轴承分两类滚动轴承和滑动轴承。磁流变液离合器所需的轴承，主要承受因主机重力而产生的径向负荷，同时考虑轴向定位。但磁流变液离合器主要受径向负荷，因此根据尺寸要求选用深沟球轴承。根据轴径，查机械设计手册选取单列深沟球承。轴承的寿命为式中,轴承寿命轴承转速当量动载荷轴承的额定动负荷由手册查出，根据计算，选择轴承的型号为。轴承的寿命由工作需要而定，般不得小于。变速器轴承变速器各挡计算载荷如表所示......”。

6、“.....，，，哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计轴承实际寿命式中为轴承实际寿命为轴承的额定静载荷为当量动载荷为轴的转速，。图为输出轴后轴承受力图。图输出轴后端轴承受力分析简图挡时。二轴挡齿轮受力，，，，对点取矩对点取矩,查表得由式可得条件符合。二挡时。轴承实际寿命由式可得哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计条件符合。三挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。五挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。倒挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。输入轴后端轴承选用深沟球轴承。，，，，图为输入轴后轴承受力图。图输入轴后端轴承受力分析简图挡时......”。

7、“.....二挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。三挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。五挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。倒挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。中间轴前端轴承选用深沟球轴承。，，，，图为中间轴前轴承受力图。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计图中间轴前端轴承受力分析简图挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。二挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。三挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。五挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。倒挡时。轴承实际寿命由式可得条件符合。中间轴后端轴承选用深沟球轴承。，，，，图为中间轴后轴承受力图......”。

8、“.....轴承实际寿命由式可得符合条件。二挡时。轴承实际寿命由式可得符合条件。三挡时。轴承实际寿命由式可得符合条件。五挡时。轴承实际寿命由式可得符合条件。倒挡时。轴承实际寿命由式可得符合条件。哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计结论本设计以起亚狮跑汽车分动器和机械式变速器为原型，应用设计了齿轮轴轴承同步器，并绘制了分动器和变速器的总装配图，通过对各挡的传动比螺旋角中心距和各挡模数来确定每个挡齿轮的齿数通过模数齿数求各个齿轮的分度圆直径等些齿轮参数，并对齿轮强度进行校核通过齿轮的大小确定轴的尺寸，然后对轴进行强度校核通过初选的轴承，然后结合轴来对轴承进行寿命校核。表明该分动器和变速器能够满足狮跑汽车的使用要求并且结构合理......”。

9、“.....高维山汽车设计丛书变速器北京人民交通出版社，王望予汽车设计第版北京机械工业出版社，刘维信汽车设计北京清华大学出版社，陈家瑞汽车构造北京机械工业出版社，钟毅芳，唐增宝机械设计第二版武汉华中科技大学出版社，王黎钦，陈铁鸣机械设计第版哈尔滨工业大学出版社，余志生汽车理论第三版北京机械工业出版社，王望予汽车设计第版北京机械工业出版社，林秉华最新汽车设计实用手册黑龙江人民出版社，吴宗泽袖珍机械设计师手册北京机械工业出版社，徐灏机械设计手册北京机械工业出版社，哈尔滨工业大学华德应用技术学院毕业设计致谢本次毕业设计是在谢春丽导师的悉心指导下完成的，本次毕业设计从选题到完成，每步都是在导师的指导下完成的，倾注了导师大量的心血。在此，谨向导师表示崇高的敬意和衷心的感谢......”。