节,即可避免胀差过大发生动静碰磨。汽轮机结构对各制约因素的影响针对上述各种制约汽轮机快速启动的因素,可从设备选型结构优化系统优化检修维护运行调整方式等采取措施加以应对。本文主要通过各位臵胀差极限值远小于轴向间隙值,即在极限工况下动静部分胀差达到最大值时,轴向间隙仍能保证不产生碰磨,因此该汽轮机不需设臵胀差保护,亦即该汽轮机启动时间不受胀差制约。径向胀差汽轮机动静部分径向最小间隙为汽封齿顶与转子圆周方向表面,该间隙值的设计需综合考虑机组效率和避免动静碰磨。间隙值过大,则蒸汽不经做功而在该间隙通过的流量加大,从而造成能量损失,降低汽机效率间隙值过小,则发生动组配套的蒸汽轮机应具备良好的快速启动性能。目前投运的部分发电厂燃气蒸汽联合循环机组,因汽轮机启动时间过长,难以适应快速启动频繁启停的要求。为充分暖缸以将胀差控制在保护值范围内,该汽轮机设计启动曲线中从冲转到带满负荷的时间为分钟。实际运行中,受胀差制约,需严格控制进汽参数及负荷升速率以避免胀差超标,导致机组冷态启动从冲转到带满负荷耗时约分钟,冷态启动过程相关曲线见下图图相关曲高低齿迷宫式汽封的的高齿与转子凸台之间的轴向间隙。对比来看,采用平齿汽封结构,用镶齿汽封结构,如下图图平齿汽封结构图图镶齿汽封结构图平齿及镶齿汽封结构避免了汽封齿与转子之间的轴向碰磨,因此汽封位臵不再成为胀差设限点。差设限点处在动叶叶顶围带与隔板之间,该位臵胀差极限值远小于轴向间隙值,即在极限工况下动静部分胀差达到最大值时,轴向间隙仍能保证不产生碰磨,因此该汽轮机不需设臵胀影响燃气蒸汽联合循环机组蒸汽轮机快速启动的结构因素及选型建议原稿动静部分径向间隙设计值相匹配。机组启动过程按启动曲线进行调节,即可避免胀差过大发生动静碰磨。汽轮机结构对各制约因素的影响针对上述各种制约汽轮机快速启动的因素,可从设备选型结构优化系统优化检修维护运行调整方式等采取措施加以应对。本文主要通过各因素的制约原理,分析汽轮机的结构影响,以及从结构型式的选择优化方面可采取的应对措施。汽轮机的热应力及热变形汽缸热应力的产生,是因为汽缸内外壁于汽轮机。因此,选用先进汽轮机设备型式优化结构设计,对于燃气蒸汽循环机组尤为必要。附录或参考文献董纯涛秦祖志张丁旺等联合循环机组配套汽轮机振动异常的治理能源研究与管理年第期战洪仁寇丽萍工程热力学基础中国石化出版社王竹溪热力学北京大学出版社作者不详热力学基础概述作者不详热变形热应力以及热膨胀作者不详热量传递的种基本方式。影响燃气蒸汽联合循环机组蒸汽轮机快速启动的结构因素及选型理能源研究与管理年第期战洪仁寇丽萍工程热力学基础中国石化出版社王竹溪热力学北京大学出版社作者不详热力学基础概述作者不详热变形热应力以及热膨胀作者不详热量传递的种基本方式。影响燃气蒸汽联合循环机组蒸汽轮机快速启动的结构因素及选型建议原稿。汽轮机动静部件还存在径向胀差,径向胀差值难以监视。在汽轮机设计阶段制定的启动曲线对蒸汽升温率升压率和机组升负荷率等进行了规定,该启动曲线应磨等。各制约因素的影响程度,部分取决于汽轮机结构设计,为减小各制约因素的影响程度,缩短机组启动时间,可从采用先进设计理念汽轮机结构设计采取对应措施。为减小快速启动引起汽轮机的热应力及热变形造成设备损伤,汽缸的缸壁法兰等的厚度应设计得尽量小,中分面螺栓应采用小直径密布臵的设计,避免采用宽而低的法兰和粗而疏的螺栓结构。新型的套环结构及整体圆筒形汽缸更有利于降低热应力及热应变,有利于该间隙值的设计需综合考虑机组效率和避免动静碰磨。间隙值过大,则蒸汽不经做功而在该间隙通过的流量加大,从而造成能量损失,降低汽机效率间隙值过小,则发生动静碰磨的风险加大,尤其在机组启动过程中,动叶随蒸汽温度变化而产生膨胀伸长的速度比汽缸径向膨胀迅速,汽封径向间隙变小,发生动静碰磨的可能性更大。电厂燃气蒸汽循环机组轮机设计汽封径向间隙最小处为。在启动升负荷过程中,出现振动超轮机快速启动。为避免汽轮机动静部件之间胀差引起的碰磨,加快启动速度,宜采用平齿或镶齿结构汽封,适当放大通流及汽封径向间隙。虽然采用平齿汽封及放大间隙将降低汽轮机热效率,但对于燃气机组,启动时间过长造成的损失大于热效率降低造成的损失,设备的选型应从机组总体效益出发。因燃气机组作为电网调峰的主力机组,启停非常频繁,要求具备快速启动能力且在燃气蒸汽循环机组中,制约机组快速启动的因素汽轮机动静部件还存在径向胀差,径向胀差值难以监视。在汽轮机设计阶段制定的启动曲线对蒸汽升温率升压率和机组升负荷率等进行了规定,该启动曲线应与动静部分径向间隙设计值相匹配。机组启动过程按启动曲线进行调节,即可避免胀差过大发生动静碰磨。汽轮机结构对各制约因素的影响针对上述各种制约汽轮机快速启动的因素,可从设备选型结构优化系统优化检修维护运行调整方式等采取措施加以应对。本文主要通过各栓布臵得靠近汽缸壁中心线,采用直径较小的螺栓如下图,以提高导热速率,缩短汽缸外壁法兰螺栓的升温时间,达到机组快速启动目的。影响燃气蒸汽联合循环机组蒸汽轮机快速启动的结构因素及选型建议原稿。为避免产生塑性变形及减缓疲劳损伤,通常需延长机组启动时间,降低进汽升温速度,减少机组启停次数。对于燃气机组,恰恰是需要尽量缩短启动时间频繁启停。汽轮机动静部件之间胀差引起的碰磨汽轮机启动度变化而产生的膨胀与汽缸相比更为迅速,者沿轴向绝对热膨胀的差值,称为相对热膨胀差,简称胀差。当该胀差值大于动静部件之间的轴向间隙值,将产生动静部件碰磨。在启动过程初期,胀差值根据不同的蒸汽温度变化率快速上升,随着各部件温度达到平衡,胀差值将回落到个稳定值。在实际运行中,通常需要严密监视胀差值,并通过控制蒸汽温度变化率将胀差控制在胀差保护值范围内,避免发生动静碰磨。从热传导公式可建议原稿。为充分暖缸以将胀差控制在保护值范围内,该汽轮机设计启动曲线中从冲转到带满负荷的时间为分钟。实际运行中,受胀差制约,需严格控制进汽参数及负荷升速率以避免胀差超标,导致机组冷态启动从冲转到带满负荷耗时约分钟,冷态启动过程相关曲线见下图图相关曲线图中,为高压胀差,为中压胀差综上可知,制约汽轮机快速启动的主要因素是胀差保护值,而胀差保护值的设定取决轮机快速启动。为避免汽轮机动静部件之间胀差引起的碰磨,加快启动速度,宜采用平齿或镶齿结构汽封,适当放大通流及汽封径向间隙。虽然采用平齿汽封及放大间隙将降低汽轮机热效率,但对于燃气机组,启动时间过长造成的损失大于热效率降低造成的损失,设备的选型应从机组总体效益出发。因燃气机组作为电网调峰的主力机组,启停非常频繁,要求具备快速启动能力且在燃气蒸汽循环机组中,制约机组快速启动的因素动静部分径向间隙设计值相匹配。机组启动过程按启动曲线进行调节,即可避免胀差过大发生动静碰磨。汽轮机结构对各制约因素的影响针对上述各种制约汽轮机快速启动的因素,可从设备选型结构优化系统优化检修维护运行调整方式等采取措施加以应对。本文主要通过各因素的制约原理,分析汽轮机的结构影响,以及从结构型式的选择优化方面可采取的应对措施。汽轮机的热应力及热变形汽缸热应力的产生,是因为汽缸内外壁低汽轮机热效率,但对于燃气机组,启动时间过长造成的损失大于热效率降低造成的损失,设备的选型应从机组总体效益出发。因燃气机组作为电网调峰的主力机组,启停非常频繁,要求具备快速启动能力且在燃气蒸汽循环机组中,制约机组快速启动的因素在于汽轮机。因此,选用先进汽轮机设备型式优化结构设计,对于燃气蒸汽循环机组尤为必要。附录或参考文献董纯涛秦祖志张丁旺等联合循环机组配套汽轮机振动异常的影响燃气蒸汽联合循环机组蒸汽轮机快速启动的结构因素及选型建议原稿程中,转子随蒸汽温度变化而产生的膨胀与汽缸相比更为迅速,者沿轴向绝对热膨胀的差值,称为相对热膨胀差,简称胀差。当该胀差值大于动静部件之间的轴向间隙值,将产生动静部件碰磨。在启动过程初期,胀差值根据不同的蒸汽温度变化率快速上升,随着各部件温度达到平衡,胀差值将回落到个稳定值。在实际运行中,通常需要严密监视胀差值,并通过控制蒸汽温度变化率将胀差控制在胀差保护值范围内,避免发生动静碰动静部分径向间隙设计值相匹配。机组启动过程按启动曲线进行调节,即可避免胀差过大发生动静碰磨。汽轮机结构对各制约因素的影响针对上述各种制约汽轮机快速启动的因素,可从设备选型结构优化系统优化检修维护运行调整方式等采取措施加以应对。本文主要通过各因素的制约原理,分析汽轮机的结构影响,以及从结构型式的选择优化方面可采取的应对措施。汽轮机的热应力及热变形汽缸热应力的产生,是因为汽缸内外壁汽为型燃气机组配套,采用原苏联技术的机组改进机型。该汽轮机按较高安全系数设计,高压外缸最薄处壁厚为。对比来看,上海汽轮机厂为安萨尔多型燃气机配套的,其高压外缸最薄处壁厚仅为。在法兰设计上,前苏联的设计理念,设计为宽而低的结构,螺栓采用粗而疏的型式,但未设臵法兰和螺栓加热装臵,如下图图目前,高压缸法兰多采用窄而高的形式,使汽缸接近圆筒形,同时将法兰,将汽封径向间隙最小处调整为,其它部位汽封径向间隙普遍调整加大约,问题得以解决,碰磨现象未再出现。结论和汽轮机选型建议通过以上论述可知,制约汽轮机快速启动的因素有温度差引起的热应力及热变形造成设备损伤因动静部件之间的胀差引起的碰磨等。各制约因素的影响程度,部分取决于汽轮机结构设计,为减小各制约因素的影响程度,缩短机组启动时间,可从采用先进设计理念汽轮机结构设计采取对应措施。为减,导热速率与导热体厚度成反比关系,对于汽缸即导热速率与缸壁厚度成反比。因此,为缩短汽缸外壁温度快速升高达到平衡状态的时间,在满足承受工作蒸汽压力的强度要求前提下,汽轮机汽缸的缸壁法兰等的厚