由图可以看出,不同工况下,型消声蜗壳的降噪效果不同因应该是电机噪声通过蜗壳会被放大,而没有被吸声材料有效吸收。但后盖板加装消声材料,恰好吸收了电机的部分噪声,因此后盖板加装吸声材料降低风机噪声明显。图风机声级比较综上所述,为研究离心风机消声蜗壳降噪效果,本文分别对单独蜗板后盖板蜗板与后盖板蜗板与前盖板加装消声风机,但不明显。可见前盖板加装消声材料降噪效果并不好,主要原因由于进口处有集流器,导致安装消声材料的面积相对于后盖板小很多,吸声效果不明显。图是原风机和型改进风机在高效点的噪声频谱图。图风机噪声频谱对比图下转第页图风机声级对比图风机噪声频谱对比图种消声方式的振动噪声过滤程度明显。图风机声级对比图风机噪声频谱对比图型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随流量变化的对比图。与原风机相比,在额定工况点总声级降低约,在大流量工况,声级降低约,在小流量工况,声级降低约。图是原风机和离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿效率损失也不相同,在设计工况及偏大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。图原风机与改进风机气动性能对比型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随果是高频优于低频的。图风机声级对比图风机噪声频谱对比图型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随流量变化的对比图。与原风机相比,在额定工况点声级降低约,在大流量工况,声级降低约,在小流量工况下,声级降低约。图是原风机和合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约。主要由于安装穿孔板的面积不同,导致不同消声组合方式的摩擦损失不同。组合即只在风机后盖板上安装穿孔板,风机压力损失最小。不同工况下,风机压力约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约。主要由于安装穿孔板的面积不同,导致不同消声组合方式的摩擦损失不同。组合即只在风机后盖板上安装穿孔板,风机压力损失最小。不同工况下,风机压力和效率损失也不相同,在设计工况及偏降低约,在大流量工况下,声级降低约,在小流量工况下,声级降低约。弧进口喷嘴整流栅锥形过渡段离心风机电机噪声计图离心通风机试验系统装臵消声蜗壳对风机气动性能的影响原风机与不同消声组合试验所得的气动性能对比如图所示。试验结果表明由于穿大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下,吸声系数较大,因此多孔吸声材料其吸声风机结构参数研究对象为款高效离心式后向风机,额定流量,额定全压。风机主要几何参数如表。图原风机与改进风机气动性能对比型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随流量变化的对比图。由图可以看出,不同工况下,型消声蜗壳的降噪效果不同处的流量压差,然后再根据其他测量的数据算出风机全压和静压试验装臵如图所示。关键词离心风机吸声蜗壳降噪效果引言离心式风机作为种通用机械,广泛应用于各行各业。但风机在使用过程中,由于较高的转速常常导致产生较高的噪声,带来了巨大的环境噪声污染,因此降低风机噪声十振动噪声很大以致降噪效果反而变差。与原风机相比,在额定工况点声级降低约,在大流量工况下,声级降低约,在小流量工况下,声级降低约。风机结构参数研究对象为款高效离心式后向风机,额定流量,额定全压。风机主要几何参数如表。关键词离心风机吸声蜗壳降型改进风机在高效点的噪声频谱图。在频段之间,风机声级有所增大,原因是后盖板加上消声材料后,叶轮轴向安装长度加长引起低频电机振动,噪声增加。在中高频段后盖板加消声材料的降噪效果很好,这种方式对于气动噪声及高频振动等起到很好的吸收作用,尤其是整机包括电机的高大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下,吸声系数较大,因此多孔吸声材料其吸声效率损失也不相同,在设计工况及偏大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。图原风机与改进风机气动性能对比型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随比如图所示。试验结果表明由于穿孔板相对于光滑的铝板有着较高的壁面摩擦阻力,导致加装穿孔板后的风机压力和效率在整个测试工况范围内都有不同程度的降低。种消声组合方式的压力损失并不相同,当额定转速为,在设计工况下,组合改进风机全压降低了约,效率下降了约组离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿重要。降低风机噪声的方法有很多,其中消声蜗壳有很好的降噪效果,目前,有较多的学者已对离心风机消声蜗壳降噪效果进行了不少的相关研究,但尚未研究透彻,有待进步的深入研究。基于此,本文就离心式后向风机吸声蜗壳降噪展开试验研究。离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿效率损失也不相同,在设计工况及偏大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。图原风机与改进风机气动性能对比型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随效果进行了不少的相关研究,但尚未研究透彻,有待进步的深入研究。基于此,本文就离心式后向风机吸声蜗壳降噪展开试验研究。离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿。风机进气口端连接符合规定的风机性能试验进气试验装臵。使用智能压力风速风量仪测出位臵的静压和于低频,风机基频噪声在设计点能够降低加装吸声材料后风机气动性能会略有下降,压力和效率都有不同程度的降低。此研究结果可为离心风机消声蜗壳降噪的研究提供定的帮助。参考文献吴坤离心风机气动噪声降噪方法研究综述与分析柳州职业技术学院学报,何源离心式通风机离散噪声数噪效果引言离心式风机作为种通用机械,广泛应用于各行各业。但风机在使用过程中,由于较高的转速常常导致产生较高的噪声,带来了巨大的环境噪声污染,因此降低风机噪声十分重要。降低风机噪声的方法有很多,其中消声蜗壳有很好的降噪效果,目前,有较多的学者已对离心风机消声蜗壳降大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿。主要原因就是选用的吸声材料超细玻璃棉在高频率下,吸声系数较大,因此多孔吸声材料其吸声量变化的对比图。由图可以看出,不同工况下,型消声蜗壳的降噪效果不同,在额定工况点附近,降噪效果最好在大流量工况下,降噪效果变差,这主要因为大流量情况下,蜗壳内气体流速较大,而气体流速对吸声材料的吸声效果影响很大在小流量工况下,风机流动恶化,风机振动较大,导合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约。主要由于安装穿孔板的面积不同,导致不同消声组合方式的摩擦损失不同。组合即只在风机后盖板上安装穿孔板,风机压力损失最小。不同工况下,风机压力同,在额定工况点附近,降噪效果最好在大流量工况下,降噪效果变差,这主要因为大流量情况下,蜗壳内气体流速较大,而气体流速对吸声材料的吸声效果影响很大在小流量工况下,风机流动恶化,风机振动较大,导致振动噪声很大以致降噪效果反而变差。与原风机相比,在额定工况点声模拟与降噪研究浙江大学,雷乐,谭俊飞,李景银改变蜗壳结构对离心风机性能及噪音的影响工程热物理学报,。弧进口喷嘴整流栅锥形过渡段离心风机电机噪声计图离心通风机试验系统装臵消声蜗壳对风机气动性能的影响原风机与不同消声组合试验所得的气动性能离心式后向风机吸声蜗壳降噪的试验研究原稿效率损失也不相同,在设计工况及偏大流量工况下,风机压力和效率损失较大,效率也同步降低。主要原因是大流量工况下,蜗壳内部气流速度较高,气流与穿孔板之间的摩擦损失增加。图原风机与改进风机气动性能对比型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随材料的种方式进行了试验测量。结果表明在风机全工况范围内,风机噪声都有不同程度的降低,其中蜗壳周向板与后盖板同时加装吸声材料的降噪效果最好,设计工况下声级能够降低,在小流量工况下,吸声蜗壳的降噪效果变差根据风机噪声频谱,穿孔板加玻璃棉吸声蜗壳的吸声性能中高频合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约组合改进风机全压降低了约,效率下降了约。主要由于安装穿孔板的面积不同,导致不同消声组合方式的摩擦损失不同。组合即只在风机后盖板上安装穿孔板,风机压力损失最小。不同工况下,风机压力噪效果比较图是原风机与种消声方式风机的声级对比。从图中可以看出,每种方式都有着不错的降噪效果,其中型改进风机降噪效果最好,在额定工况点附近总声级能降低约型改进风机降噪效果也比较理想,优于和型改进风机型改进风机的消声效果最差。出现上述情况的型改进风机在高效点的噪声频谱图。图风机声级对比型消声蜗壳的降噪效果图是消声蜗壳为组合形式时与原风机的出口声级随流量变化的对比图。与原风机相比,在额定工况点,声级降低约,在大流量工况,总声级降低约,在小流量工况,声级降低约。降噪效果稍微好于型改型改进风机在高效点的噪声频谱