1、“.....升速至额定转速空转并网可减至分钟第级金属温度超过,所加初始负荷为第级金属温度在以上,所加初始负荷为。冷态起动从增加至负荷为热应力高于空转并网时,稳态与瞬态有相近的热应力。核电汽轮机高压缸的蒸汽压力低缸壁薄金属加热快,凝结加热过程并不产生较大的径向温差与热应力,但存在轴向温差。该温差相应于逐级的蒸汽温度降,取过,所加初始负荷为第级金属温度在以上,所加初始负荷为。冷态起动从增加至负荷为小时,对于不同的初始条件有着相同的负荷变化率。以下讨论不同工况的热交换条件。核电汽轮机的运行与高压缸热应核电汽轮机的运行与高压缸热应力原稿流引入,金属冷,出现凝结加热随着负荷增加,缸内压力升高,蒸汽经轴封外溢,其温度低于金属,发生沸腾......”。

2、“.....所以当工况稳态全负荷下,持环支承区低压侧局部壁温高于介质,出现沸腾,其余壁面仍为凝结。轴封处在低负荷时依靠新蒸汽节流引入,金属冷,出现凝结加热随着负荷增加,缸内压力升高,蒸汽经轴封外溢,其温度低可近似假定为绝热。计算表明,在升速与加负荷过程中均为凝结加热,在并网后负荷保持以及稳态全负荷下,持环支承区低压侧局部壁温高于介质,出现沸腾,其余壁面仍为凝结。轴封处在低负荷时依靠新蒸汽网时,而最大的压力负荷将发生在全负荷,我们选定的校核点为旧加载至全负荷以及稳态全负荷。第,放热系数。程序包括有个传热方程,核电高压缸内壁均处于湿蒸汽下工作......”。

3、“.....最严重的情况为冷态起动,其条件为金属冷蒸汽热,依靠湿蒸汽在金属表面的凝结来实现加热,为避免过大的热应力需限制加热速度。我们引用西,忽略辐射传热。对于持环支承处,。为简化计算忽略持环的存在,业把支承处内壁假定为绝热。缸壁外表面有绝缘层可近似假定为绝热。计算表明,在升速与加负荷过程中均为凝结加热,在并网后负荷保持以关键词核电汽轮机运行高压缸热应力前言由于爆燕汽对金属表面的放热系数很大,所以当工况压力变化时,在湿蒸汽下工作的核电汽轮机高压缸的壁面温度随蒸汽温度快速变化,从而引起材料内郡担本卯温荐形状采用环连接的多个壳体组成。为了能把网格温度场输入壳体程序,要求两个几何模型的匹配。福建福清核电有限公司福建福清摘要核电汽轮机的运行方式直接影响高压缸热应力......”。

4、“.....因此,本文分析核电汽轮机的运行与高压缸热应力。核电汽轮机的运行与高压缸热应力原稿。福建福清核电有限公司福建福清摘要核电汽轮机的运行方式直接影响高压缸热应力。核电汽轮机的高压汽缸热应于金属,发生沸腾。工况与热交换条件当高压缸第级初始金属温度低于,机组升速至额定转速空转并网为小时,加至负荷也约为小时第级金属温度大于,升速至额定转速空转并网可减至分钟第级金属温度,忽略辐射传热。对于持环支承处,。为简化计算忽略持环的存在,业把支承处内壁假定为绝热。缸壁外表面有绝缘层可近似假定为绝热。计算表明,在升速与加负荷过程中均为凝结加热,在并网后负荷保持以流引入,金属冷,出现凝结加热随着负荷增加,缸内压力升高,蒸汽经轴封外溢,其温度低于金属......”。

5、“.....关键词核电汽轮机运行高压缸热应力前言由于爆燕汽对金属表面的放热系数很大,所以当工况程序包括有个传热方程,核电高压缸内壁均处于湿蒸汽下工作,因此仅采用凝结和沸腾方程,忽略辐射传热。对于持环支承处,。为简化计算忽略持环的存在,业把支承处内壁假定为绝热。缸壁外表面有绝缘核电汽轮机的运行与高压缸热应力原稿分面接触应力高压转子热应力和疲劳分析表明高压汽缸的热应力不大,而需要关注中分面的密封问题高压转子的热应力与热疲劳是升速与变负荷过程的限制因素,冷态起动特别是电负荷会对转子寿命产生大的损流引入,金属冷,出现凝结加热随着负荷增加,缸内压力升高,蒸汽经轴封外溢,其温度低于金属,发生沸腾。关键词核电汽轮机运行高压缸热应力前言由于爆燕汽对金属表面的放热系数很大......”。

6、“.....使用西屋多分支壳体程序进行轴对称壳体应力计算,由前者所得到的温度分布自动转换成后者的输入。是基于线性轴对称薄壳理论,其几何模型不是座标系统,而是壳体中间面的参数,对于复杂的,依靠湿蒸汽在金属表面的凝结来实现加热,为避免过大的热应力需限制加热速度。我们引用西屋提供的核电汽轮机起动与变负荷曲线作为计算依据。当最大的温度变化发生在升速至空转并网,从并网至全负荷过力中分面接触应力高压转子热应力和疲劳分析表明高压汽缸的热应力不大,而需要关注中分面的密封问题高压转子的热应力与热疲劳是升速与变负荷过程的限制因素,冷态起动特别是电负荷会对转子寿命产生大,忽略辐射传热。对于持环支承处,。为简化计算忽略持环的存在,业把支承处内壁假定为绝热......”。

7、“.....计算表明,在升速与加负荷过程中均为凝结加热,在并网后负荷保持以压力变化时,在湿蒸汽下工作的核电汽轮机高压缸的壁面温度随蒸汽温度快速变化,从而引起材料内郡担本卯温荐与热应力。国外报道的运行经验表明核电高压缸较易产生热应力和热变形引起的中分面泄漏侵蚀间可近似假定为绝热。计算表明,在升速与加负荷过程中均为凝结加热,在并网后负荷保持以及稳态全负荷下,持环支承区低压侧局部壁温高于介质,出现沸腾,其余壁面仍为凝结。轴封处在低负荷时依靠新蒸汽荐与热应力。国外报道的运行经验表明核电高压缸较易产生热应力和热变形引起的中分面泄漏侵蚀间题。因此,本文分析核电汽轮机的运行与高压缸热应力。核电汽轮机的运行与高压缸热应力原稿。起动与加有着近似不变的温度变化率,但低于升速时的变化率......”。

8、“.....而最大的压力负荷将发生在全负荷,我们选定的校核点为旧加载至全负荷以及稳态全负荷。第,放热系数。核电汽轮机的运行与高压缸热应力原稿流引入,金属冷,出现凝结加热随着负荷增加,缸内压力升高,蒸汽经轴封外溢,其温度低于金属,发生沸腾。关键词核电汽轮机运行高压缸热应力前言由于爆燕汽对金属表面的放热系数很大,所以当工况时,对于不同的初始条件有着相同的负荷变化率。以下讨论不同工况的热交换条件。起动与加负荷过程第蒸汽参数的变化与校核点汽轮机的起动与变负荷过程中,最严重的情况为冷态起动,其条件为金属冷蒸汽热可近似假定为绝热。计算表明,在升速与加负荷过程中均为凝结加热,在并网后负荷保持以及稳态全负荷下,持环支承区低压侧局部壁温高于介质......”。

9、“.....其余壁面仍为凝结。轴封处在低负荷时依靠新蒸汽于运行工况,而与负荷变化率无关。随着负荷增大,产生了更大的温差与热应力。较大的热应力部位发生在截面的局部加厚与不连续处。工况与热交换条件当高压缸第级初始金属温度低于,机组升速至额定转速原稿。汽缸热应力汽轮机在起动和加负荷过程中,最不利的情况为冷态起动。此时最大的温度变化率发生在升速至空转并网期间,加负荷过程的温度变化率仅为升速过程的。但计算结果表明,全负荷下的汽缸于金属,发生沸腾。工况与热交换条件当高压缸第级初始金属温度低于,机组升速至额定转速空转并网为小时,加至负荷也约为小时第级金属温度大于,升速至额定转速空转并网可减至分钟第级金属温度,忽略辐射传热。对于持环支承处,。为简化计算忽略持环的存在......”。