偏心轴的强度计算作出轴的计算简图在破碎工作时，破碎力通过动颚轴承传到偏心轴上，由于该破碎力很大，轴上其实零件传递的栽荷相对来说就显提微不足道了，所以计算时即可把这些载荷忽略不计，而只考虑破碎力的作用。破碎力平均分布在两个动颚轴承上，分别用，来表示机架轴承要当于两个支座，对偏心轴具有支座反力的作用，分别用，来表示机架轴承载荷的作用点与动颚轴承载荷作用点间的距离用表示。偏心轴的载荷受力分析如图所示。毕业设计偏心轴的载荷分析图经分析可知，该轴在工作的过程中主要承受弯矩，所以下面按弯曲强度条件进行校核。作出轴所受的弯距和扭矩图由上图可知偏心轴在垂直水平的方向不受力，故不产生弯矩，因而偏心轴只产生水平方向上的弯矩故偏心轴所受总弯距偏心轴上所受的扭矩为电动机传递扭矩，皮带轮和飞轮产生的扭矩及由于偏心轴的偏心距，破碎力产生的扭矩。这几种扭矩互相平衡。根据其扭矩产生的位置作出偏心轴所受的弯矩，扭矩图如下图所示。扭矩图轴的强度校核通常只校核偏心轴上承受最大计算弯矩的截面的强度，由图可知危险截面为动颚轴承处。按第三强度理论，计算弯曲应力。转距х•毕业设计故动颚轴承得截面安全八轴承的使用寿命计算轴承段所选的轴承型号圆锥滚子轴承调心滚子轴承在偏心轴上使用的两对轴承，在工作的过程中其主要受径向作用力，其轴向力可以忽略不计。该轴的径向载荷等于破碎力。即当量动载荷为毕业设计滚动轴承的寿命计算公式式中基本额定寿命载荷轴承转速基本额定动载荷ε指数，对于滚子轴承，ε,适合计算要求三结论本次毕业设计通过对双腔颚式破碎机的整体设计,在提高颚式破碎机的破碎效节能低耗的基础上,摆脱颚式破碎机传统概念的约束,具体分析了颚式破碎机的运转形式和工作特点,计算完毕,又从功用经济方面加以论述,论证了此设计的可行度在设计过程中,我得出以下结论﹑动颚的结构设计新颖紧凑降低悬挂高使动颚上能同时装配两颚板摇杆上置把普通颚式破碎机的滚摆支承改为铰接支承,支承点由个变动范围精确到个点,使破碎机成为标准的定长四杆机构,并为颚式破碎机参数的准确计算提供了更符合实际的理论刨以中心为基准管按划线将工件垫平,压牢,刨对凸筋及两处斜面龙刨毕业设计反身以条凸筋为基准,刨肘板槽到尺寸龙刨镗以斜面和肘板垫槽为基准粗镗内孔留余量,镗端面留余量每面粗镗极端面到尺寸,注意中心对称镗床检划划,内油孔位置线,划两端面螺孔位置线,肘板槽和防尘橡胶,螺孔位置线划线钻钻为,反身垫平钻为,为并刮平到,钻孔为攻攻,装钳检检查以上工序入库上油铸材料和机械性能和和化学成分要符合中关于铸钢的规定铸件毛坯必须进行退火处理,铸件表面清砂要光洁,不应有砂砾,气孔,缩孔和裂纹和影响强度和外观质量的缺陷未注铸造圆角五参考文献赵昱东中细破碎设备的新发展,浙江冶金,母福生双腔颚式破碎机的研究,矿冶工程,周恩浦等编著矿山机械,冶金工业出版社机械设计手册机械工业出版社廖汉元颚式破碎机优化设计,机械工业出版社母福生颚式破碎机破碎力的研究南方冶金学院学报,李洪,曲中谦主编实用轴承手册沈阳辽宁科学技术出版社朱安贞颚式破碎机颚板的材料及选择水利电力机械,赵端品,李星文复摆颚式破碎机的啮角,银金光,王洪主编机械设计课题设计北京中国林业出版社北京电子出版,银金光,王洪主编机械设计基础北京科学出版,模型这种做法可使动颚结构简单﹑紧凑,并能在动颚上同时装配两块活动颚板偏心轴下置,使活动颚板在高度方向上各点的特性值具有更理想的分布新颖的双腔结构在该设计中,双腔排放口的调解装置,彼此不受约束,故其可达到破碎物料有相同破碎比,也可以通过排放口的调解,双腔同时破碎不同比例的物料,能达到超细碎的目的做到机多用﹑优化后的腔型采用合理的破碎腔曲线来获得给料与排料的最佳匹配,达到提高生产能力的目的在实际结构中,固定颚板和可动颚板都衬有用耐磨性好的高锰钢制成的破碎机为提高破碎效果,两破碎板的表面均铸有纵向齿纹且凹凸相对,这样对岩石除产生挤压作用外毕业设计通过分析比较,可以得出,本次设计的双腔颚式破碎机,与传统的颚式破碎机相比有处理能力大传动效率高功耗低高度低衬板磨损小寿命长等优点,是种更新换代的高效节能产品,将在矿物加工及土石质原料加工领域获得广泛运用由于它具有良好的综合性能,因此可望成为传统颚式破碎机的替代产品四典型零件的加工工艺偏心轴的机械加工工艺流程有前面的设计可知,偏心轴的结构如下图所示毕业设计偏心轴在破碎机中是动力传递部件,而且还是动颚的支持体,是破碎机的主体部分,是破碎机的典型零件其结构设计尤为重要,其重要性在第五章中已经论述过,在此不再重述偏心轴与其上的零件有多种配合,为了达到配合要求,其加工工艺过程则显得重要,除了保证其刚度和强度,合理的工艺流程使之既满足强度﹑刚度要求,又能满足可靠性要求,而且重量轻和经济效率最好,以求得技术上先进,经济上合理下面是偏心轴的机械加工工艺流程下料锯床下料锯床划线划中心十字线和孔线划钳镗镗端面到总长度为,打中心孔,偏心孔镗床车粗车端顶轴外圆,另端顶住中心孔,粗车头,各段外圆到偏心段,外圆和偏心及长度均留余量单面精车头顶住偏心孔扎外圆,另端顶住偏心孔,精车偏心段,各段外圆,外圆及长度均留余量检检查以上各道工序热调制处理车修理中心孔和偏心孔,分别发两中心孔定位,四爪扎外圆,半清车等外圆,锥度均留余量,长度车对加长车偏心孔定位,顶住,四爪抓牢,半精车外圆,等各外圆到尺寸,长度车对,车各圆角车中心孔定位,顶紧,扎牢,精车外圆左,的锥度兑换及等外圆到尺寸,车对长度,车准圆角两处子倒角两处调头中心孔定位,顶住,扎牢同理,精车准,的锥度段及等外圆到尺寸,车对长度,车准圆角两处子倒角两处检检查以上各道工序划注意偏心轴偏心部位,划中心十字线,划键槽和止退槽加工线,划两端螺孔位置线铣铣对,键槽到尺寸,注意形位公差立铣检检查以上工序镗划正钻对头底空,深铣端余量到尺寸调头,同样铣对到,铣去端面,镗到总长工镗床检检查以上各工序攻枚准螺孔检检查以上各道工序入库上油二定额机械加工工艺去砂泥,去浇冒口,去飞边,披锋铸钢检检化学成分和机械性能,按批次抽检热热处理退火划划轴承中心孔和孔线,孔端面平面线,划高度,条凸筋,及斜面线,划肘板槽加工线孔中心十字线颚下部的支撑。动颚上部的支撑由摇杆和销轴来完成。这种结构的优点它结构紧凑，简单。该设计具有个双腔结构，两块齿板固定在个动颚上，结构紧凑，度使破碎成为个连续过程，两个破碎腔并联使用。其破碎产品粒度均匀，呈立方状，可在双工作行程状态下运行，不存单腔破碎机空行程的能量消耗。综合比较上述的两种方案，可以看出第二种方案设计的颚式破碎机处理能力大，单位功率消耗低，丙块齿板固定在个动颚上，结构紧凑，并联使用可提高产能力，机器运转安全可靠。处理能力大幅度提高，单位功率大幅度降低，金属单耗小。二部分参数的选定因为该设计是在动颚作复杂摆动的曲柄摇杆机构颚式破碎机的基础上改进的，故其四杆机构是依照复摆颚式机的算法来确定的。而破式破碎机的主体机构是平面曲柄摇杆机构。因此，此设计方案的成功与否，其关键在于四杆机构的形式，应对颚式破碎机的四杆机构进行优化处理，使各杆件的匹配更加合理，获得最佳特性，从而达到提高生产能力，降低下端特性值的目的。排料口宽度及公称破碎比已知破碎机的宽度为,调整范围为,确定破碎腔的开边制公称排料口宽度为所以，该破碎机的公称破碎比啮合角破碎机的动颚与定颚衬板之间的夹角称为啮合角。当破碎矿块时，必须使矿石不向上滑动，也不从破碎腔的给矿口跳出来。为此，啮角应该保证矿石块与颚板工作表面间产生足够的摩擦力以阻止矿石被推出去。颚式破碎机的啮角般在度，对于复摆型颚式破碎机，啮角不应大于度。毕业设计在此取破碎腔高度在啮角定的情况下,破碎腔的高度由所要求和破碎比而定,通常,破碎腔的高度,矿山机械选矿部分冶金工业出版社，为给矿宽度。取动腔的摆动行程与偏心轴的偏心距简单摆动破碎机上端摆动行程小而下端摆动行程大,复摆破碎机是上端大而下端小通常复摆式取动腔下端摆动行程不得大于排料口的即,取偏心轴的偏心距通常复杂摆动是,取矿山机械选矿部分冶金工业出版社连杆长度及推力板长度矿山机械选矿部分冶金工业出版社取矿山机械选矿部分冶金工业出版社取三电动机选择与确定动腔的摆动次数主轴的转数根据公式矿山机械选矿部分冶金工业出版社动腔下端的摆动行程主轴转速排料层平均啮角度取最优值电动机的功率在颚式破碎机的破碎过程中，其功率消耗与转速，规格尺寸，排料口宽度，啮角大小及被破碎矿石的物理机械性质和粒度特性有关。破碎机的转速愈高，机械尺寸愈大，功率消耗就越大破碎比愈大，功率消耗也愈大。但是，对功率消耗影响最大的还是矿石的物理机械性质。由于功率消耗与多因素有关，现在尚无个完整的理论公式能精确地计算出破碎机地功率消耗。下面的是在实验的基础上推导出来和计算公式矿山机械选矿部分冶金工业出版社式中破碎腔的长度固定颚板的计算高度主轴偏心距主轴转速毕业设计电动机的转速通常带传动比,取,电动机计算带对轴的压力毕业设计带轮的结构设计带轮宽式中查表机械设计基础扣扣课题汇总份腹板式