度系数，取考虑机床返回行程的系切削速度，取取拉刀齿升,拉刀同时工作齿数，拉刀齿距。齿拉刀同时工作齿数工序Ⅶ磨二孔端面，保证尺寸。根据工艺手册表,选择砂轮为。平行砂轮尺寸号组织陶瓷结合剂级硬度中软粒度白刚玉切削用量根据工艺手册表表得砂砂轴向进给量双行程工作速度径向进给量双行程切削工时。当加工个表面时，根据工艺手册表式中加工长度加工宽度单面加工余量系数工作台移动速度向进给量工作台往返次砂轮轴向进给量工作台往返次砂轮径当加工两端面时工序Ⅷ钻叉部四个螺纹底孔并倒角，攻螺纹及底孔。钻螺纹底孔同端面上两孔同时加工根据工艺手册表表得切削速度确定机床主轴转速切削工时切入深度，切入长度倒角仍取手动进给。,攻螺纹及底孔。由于公制螺纹与锥螺纹外径相差无几，故切削用量律按加工选取。根据工艺手册表所以切削工时攻孔攻孔最后，将以上各工序切削用量工时定额的计算结果，连同其它加工数据，并填入机械加工工艺过程综合卡片。见附表。夹具设计为了提高劳动生产率，保证加工质量，降低劳动强度，需要设计专用夹具。经过与指导老师协商，决定设计第Ⅱ道工序第工步钻孔的钻床夹具。本夹具将于专用机床配套使用，刀具为麻花钻。倪森寿主编机械制造工艺与装备习题集和课程设计指导书,北京机械工业出版社,王绍俊主编机械制造工艺设计手册,哈尔滨哈尔滨工业大学出版社,第汽车制造厂职工大学等主编机床夹具设计手册,上海,上海科学技术出版社,吴宗泽主编机械零件设计手册,北京机械工业出版社,李旦等主编机床专用夹具设计图册,哈尔滨哈尔滨工业大学出版社,沈其文徐鸿文主编机械制造工艺禁忌手册,北京机械工业出版社,赵良才主编计算机辅助工艺设计,北京机械工业出版社,周开勤主编机械零件手册第五版,北京高等教育出版社,致谢毕业设计的顺利完成，首先感谢陈恒高老师的热忱帮助悉心指导，陈老师严谨细致丝不苟的作风，深厚的学术造诣敏锐的学术前缘洞测力，踏踏实实的精神，都给我以深深地感染和启迪，使我受益匪浅。在研究的过程中，得到了机械设计教研室各位老师的大力支持，在此表示衷心的感谢,问题的提出本夹具主要用来钻实体孔，在下面的工步和工序中还要在此孔的基础上进行扩钻孔，扩孔，拉花键孔。因此，在本道工序加工时，主要考虑如何提高劳动生产率，降低劳动强度，而精度则不是主要问题。夹具设计定位基准的选择本道工序选择外圆轮廓为主要定位基准面，型块限制了工件的四个自由度。端面限制了个自由度。为了缩短辅助时间，准备采用气动夹紧。轴向力切削扭距及夹紧力的计算轴向力根据工艺手册表切削扭距夹紧力根据机床夹具设计手册表夹紧力为气缸选用。当压缩空气单位压力时，气缸推力为。由于已知斜楔机构的扩力比为，故由气缸产生的实际夹紧力为气此时气已大于所需的的夹紧力，故本夹具可安全工作。定位误差分析定位元件尺寸的确定根据机床夹具设计手册。当工件在形块上定位并夹紧时，接触变形位移值按下式计算经查表得此变形位移值标准公差值为，用麻花钻钻孔所能达到的经济精度为，所以满足零件的精度要求夹具设计及操作的简要说明如前所述，在设计夹具时，应该注意提高生产率。为此，应首先着眼于机动夹紧而不采用手动夹紧。因为这是提高劳动生产率的重要途径。本道工序就选择了气动夹紧方式。本工序钻实体孔，切削深度较大，切削力也大，为了夹紧工件，势必要增大气缸直径，而这样将使整个夹具过于庞大。因此，应首先设法降低切削力。目前采取的措施有二是选择种比较理想的斜楔夹紧机构，尽量增加该夹紧机构的扩力比二是在可能的情况下，适当提高压缩空气的工作压力由增至，以增加汽缸推力。结果，本夹具总的感觉还是比较紧凑的。结论万向节滑动叉共有两组加工表面以孔为中心的加工表面和以花键孔为中心的加工表面他们之间有定的位置要求。对于这两组加工表面而言，可以先加工其中组表面，然后借助于专用夹具加工另组表面，并且保证他们之间的位置精度要求。在设计夹具时，采用气动夹紧，大大提高劳动生产率。所设计的夹具用于钻实体孔，切削深度较大，切削力也大，为了夹紧工件，势必要增大气缸直径，而这样将使整个夹具过于庞大。因此，应首先设法降低切削力。目前采取的措施有二是选择种比较理想的斜楔夹紧机构，尽量增加该夹紧机构的扩力比二是在可能的情况下，适当提高压缩空气的工作压力由增至，以增加汽缸推力。结果，夹具总的感觉还是比较紧凑的。