地表沉降不大,而拔钢板桩时所需的振动力较大,会引起较大的地表沉降,为此在靠近路堤坡角外范围内的钢板桩用钢管桩代替,钢管桩打入后不再拔出。桥梁深基坑防护方案设计原稿。总体基坑防护方案如右图所示。施工时先施作水泥搅拌桩围幕,再施工钢板桩钢管桩围力学性质差,若单采用钢板桩支护,钢板桩长度需达,施工成本及施工难度非常大。因此辅助井点降水管,降低基坑内外地层的含水量,改善土的力学性质,达到缩短所需钢板桩长度和开挖后基坑内无积水的目的。井点降水会引起地表下沉,为保证公路路基不发生下沉开裂,靠拉森钢板桩截面参数壁厚的钢管桩截面模量为,比拉森钢板桩的截面模量大,在钢围堰受力验算时,统按钢板桩进行验算。荷载计算由于考虑了太长高速公路高路基传递的全部压力,并未折减,高速公路上的车辆等的外部荷载就不再考虑。基坑防护桥梁深基坑防护方案设计原稿道内支撑安装后,开挖至承台基底面以下时的受力验算绘出钢板桩上土压力分布图,经简化后土压力分布图如下图所示。正应力为正应力满足要求剪应力为剪应力满足要拌桩围幕,起到隔水作用,同时起到打拔钢板桩时隔震作用,根据降水漏斗计算确定搅拌桩围幕沿伸至井点降水管以外范围。拔钢板桩需使用振动锤,会对地层振动引起地层的瞬间液化,实践证明,在打钢板桩时所需的振动力较小,引起地表沉降不大,而拔钢板桩时所需的振动皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,小于钢板桩可承受的最大弯矩。钢板桩满足受力要求。计算内支撑反力按照支撑的等弯矩布置图,计算横梁所承受的均布水平荷载。即假定横梁承受相邻两跨各半跨上的土压力。第黏土,地下水位为。基本力学参数为土壤粘聚力,内摩擦角,容重。由于施工空间有限,无法采用放坡大开挖的方式开挖基坑,根据以往施工经验,基坑防护似采用钢板桩围堰进行基坑防护,由于地层的力学性质差,若单采用钢板桩支护,钢板桩承受的最大弯矩,钢板桩满足受力要求。计算内支撑反力按照支撑的等弯矩布置图,计算横梁所承受的均布水平荷载。即假定横梁承受相邻两跨各半跨上的土压力。总体基坑防护方案如右图所示。施工时先施作水泥搅拌桩围幕,再施工钢板桩钢管桩围堰,其次布设长度需达,施工成本及施工难度非常大。因此辅助井点降水管,降低基坑内外地层的含水量,改善土的力学性质,达到缩短所需钢板桩长度和开挖后基坑内无积水的目的。井点降水会引起地表下沉,为保证公路路基不发生下沉开裂,靠近公路井点降水管外侧打排直径深水泥搅假定作用在钢板桩段上的荷载,半传给了点上,另半由坑底被动土压力承受,由图所示几何关系可得求得实际打入施工时,钢板桩的入土深度为,基本满足最小入土深度要求。坑底被动土压力的合力的作用点,在离坑底处的合力的作用点,在离坑底处的点,假定点即为钢板桩入土部分的固定点,所以板桩最下面跨度为假定两点皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,小于钢板桩可承受的最大弯矩。钢板桩满足受力要求。计算内支撑反求结论第层内支撑边梁采用肢工字钢卧放斜撑采用双肢工字钢卧放,可满足受力要求。第层内支撑设计第层支撑反力,计算过程同第层内支撑。支撑边梁采用肢工字钢卧放斜撑采用肢工字钢卧放,可满足受力要求。结束语通过精心组织和严把水泥搅拌桩较大,会引起较大的地表沉降,为此在靠近路堤坡角外范围内的钢板桩用钢管桩代替,钢管桩打入后不再拔出。桥梁深基坑防护方案设计原稿。钢板桩围堰设计钢板桩围堰平面尺寸为。拟采用进口拉森钢板桩,长为,地表面以上为,板桩入土深度为,内设道内支撑。长度需达,施工成本及施工难度非常大。因此辅助井点降水管,降低基坑内外地层的含水量,改善土的力学性质,达到缩短所需钢板桩长度和开挖后基坑内无积水的目的。井点降水会引起地表下沉,为保证公路路基不发生下沉开裂,靠近公路井点降水管外侧打排直径深水泥搅道内支撑安装后,开挖至承台基底面以下时的受力验算绘出钢板桩上土压力分布图,经简化后土压力分布图如下图所示。正应力为正应力满足要求剪应力为剪应力满足要求。计算内支撑反力按照支撑的等弯矩布置图,计算横梁所承受的均布水平荷载。即假定横梁承受相邻两跨各半跨上的土压力。坑底被动土压力的合力的作用点,在离坑底处的点,假定点即为钢板桩入土部分的固定点,所以板桩最下面跨度为假定两点桥梁深基坑防护方案设计原稿力按照支撑的等弯矩布置图,计算横梁所承受的均布水平荷载。即假定横梁承受相邻两跨各半跨上的土压力。第道内支撑安装后,开挖至承台基底面以下时的受力验算绘出钢板桩上土压力分布图,经简化后土压力分布图如下图所示。桥梁深基坑防护方案设计原稿道内支撑安装后,开挖至承台基底面以下时的受力验算绘出钢板桩上土压力分布图,经简化后土压力分布图如下图所示。正应力为正应力满足要求剪应力为剪应力满足要例,为类似深基坑的支护和开挖提供了宝贵的施工经验和设计思路。参考文献江正荣朱国梁简明施工计算手册第版北京中国建筑工业出版社,魏明钟钢结构武汉武汉工业大学出版社,刘鸿文材料力学北京高等教育出版社,刘成宇土力学北京中国铁道出版社,。坑底被动土压力的,半传给了点上,另半由坑底被动土压力承受,由图所示几何关系可得求得实际打入施工时,钢板桩的入土深度为,基本满足最小入土深度要求。坑底被动土压力的合力的作用点,在离坑底处的点,假定点即为钢板桩入土部分的固围幕井点降水和钢板桩围堰的各施工工序,指挥部快速顺利地完成了主墩承台的施工,并且通过施工过程监测显示,开挖的基坑内部干燥,基坑内支护结构在施工过程中稳固可靠,且公路路基基本无下沉开裂的情况。通过对软土地质地下水位高条件下紧邻公路路基的深基坑防护的长度需达,施工成本及施工难度非常大。因此辅助井点降水管,降低基坑内外地层的含水量,改善土的力学性质,达到缩短所需钢板桩长度和开挖后基坑内无积水的目的。井点降水会引起地表下沉,为保证公路路基不发生下沉开裂,靠近公路井点降水管外侧打排直径深水泥搅斜撑受力检算因各斜杆材料样,且受力形式样,这里选取轴力最大的支撑进行检算。拟采用双肢工字钢卧放,其,。因大小支撑间用型钢连成桁架式,所以斜撑杆不作长细比计算。最大轴力正应力满足要皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,小于钢板桩可承受的最大弯矩。钢板桩满足受力要求。计算内支撑反力按照支撑的等弯矩布置图,计算横梁所承受的均布水平荷载。即假定横梁承受相邻两跨各半跨上的土压力。第的点,假定点即为钢板桩入土部分的固定点,所以板桩最下面跨度为假定两点皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,考虑桩基对钢板桩围堰的支撑作用,大大减小了跨度,取最大弯矩折减系数,点,小于钢板桩可定点,所以板桩最下面跨度为假定两点皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,考虑桩基对钢板桩围堰的支撑作用,大大减小了跨度,取最大弯矩折减系数,点,小于钢板桩可承受的最大弯矩,钢板桩满足受力桥梁深基坑防护方案设计原稿道内支撑安装后,开挖至承台基底面以下时的受力验算绘出钢板桩上土压力分布图,经简化后土压力分布图如下图所示。正应力为正应力满足要求剪应力为剪应力满足要,其次布设井点降水管抽水,最后边开挖基坑边施作钢围堰的内支撑。水泥搅拌桩围幕的设计水泥搅拌桩围幕采用排直径深水泥搅拌桩,相邻搅拌桩重叠,平面布置详见上图,搅拌桩水泥用量不小于,采用双向水泥搅拌桩机施工。假定作用在钢板桩段上的荷载皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,小于钢板桩可承受的最大弯矩。钢板桩满足受力要求。计算内支撑反力按照支撑的等弯矩布置图,计算横梁所承受的均布水平荷载。即假定横梁承受相邻两跨各半跨上的土压力。第近公路井点降水管外侧打排直径深水泥搅拌桩围幕,起到隔水作用,同时起到打拔钢板桩时隔震作用,根据降水漏斗计算确定搅拌桩围幕沿伸至井点降水管以外范围。拔钢板桩需使用振动锤,会对地层振动引起地层的瞬间液化,实践证明,在打钢板桩时所需的振动力较小,引方案设计该区域地面以下内基本为粉质黏土黏土,地下水位为。基本力学参数为土壤粘聚力,内摩擦角,容重。由于施工空间有限,无法采用放坡大开挖的方式开挖基坑,根据以往施工经验,基坑防护似采用钢板桩围堰进行基坑防护,由于地层较大,会引起较大的地表沉降,为此在靠近路堤坡角外范围内的钢板桩用钢管桩代替,钢管桩打入后不再拔出。桥梁深基坑防护方案设计原稿。钢板桩围堰设计钢板桩围堰平面尺寸为。拟采用进口拉森钢板桩,长为,地表面以上为,板桩入土深度为,内设道内支撑。长度需达,施工成本及施工难度非常大。因此辅助井点降水管,降低基坑内外地层的含水量,改善土的力学性质,达到缩短所需钢板桩长度和开挖后基坑内无积水的目的。井点降水会引起地表下沉,为保证公路路基不发生下沉开裂,靠近公路井点降水管外侧打排直径深水泥搅井点降水管抽水,最后边开挖基坑边施作钢围堰的内支撑。水泥搅拌桩围幕的设计水泥搅拌桩围幕采用排直径深水泥搅拌桩,相邻搅拌桩重叠,平面布置详见上图,搅拌桩水泥用量不小于,采用双向水泥搅拌桩机施工。基坑防护方案设计该区域地面以下内基本为粉质黏力学性质差,若单采用钢板桩支护,钢板桩长度需达,施工成本及施工难度非常大。因此辅助井点降水管,降低基坑内外地层的含水量,改善土的力学性质,达到缩短所需钢板桩长度和开挖后基坑内无积水的目的。井点降水会引起地表下沉,为保证公路路基不发生下沉开裂,靠的点,假定点即为钢板桩入土部分的固定点,所以板桩最下面跨度为假定两点皆为固定端,受均布力,则可近似地按两端固定计算点的弯矩,考虑桩基对钢板桩围堰的支撑作用,大大减小了跨度,取最大弯矩折减系数,点,小于钢板桩可