容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值待续资江大桥设计五续表应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值应力属性容许值下图各曲线分别代表上缘最大最小应力及下缘最大以及最小应力。图主截面正应力下图图中上下两曲线分别代表最大主压及最大主拉应力。图主截面主应力根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范中湖南工业大学本科毕业设计论文条知全预应力混凝土构件，在作用或荷载短期效应组合下控制的正截面的受拉边缘不允许出现拉应力。由预应力输出表可知受拉边缘预应力满足规范要求。锚固区局部承压验算查公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范第条，局部受压区的截面尺寸应满足下列要求式中局部受压面积上的局部压力设计值，对后张法勾践的锚固受压区应取倍张拉时的最大压力混凝土轴心抗压强度设计值，对后张法预应力混凝土构件，应根据张拉时混凝土立方体抗压强度值按本规范的规定以直线内插求得混凝土局部承压修正系数混凝土局部承压强度提高系数局部受压时的计算底面积混凝土局部受压面积，当局部受压面有孔洞时，为扣除孔洞后的面积，为不扣除孔洞的面积。此处取上齿板作局部受压区承压验算，局部受压区尺寸验算张拉控制应力，取因张拉时按照设计强度的开始张拉，则，查表得资江大桥设计五计算表明，局部承压区尺寸能够满足要求，其它的承压区尺寸计算与上同理。局部抗压承载力验算式中混凝土核心面积间接钢筋影响系数间接钢筋体积配筋率。当混凝土强度等级在及以下时，值应取局部承压区配置直径为的钢筋，单根钢筋的截面积为，所以求得配筋率为，核心砼面积。计算表明，局部抗压承载力也满足规范设计要求，其它齿板计算与上同理。挠度计算桥梁挠度产生的原因主要有永久作用产生的挠度以及可变荷载产生的挠度，座桥如果产生较大的变形量，会给人种不安全的感官，它不但会导致行车困难，而且容易使桥面铺装层的结构及其他辅助设备产生破坏，因此，必须计算梁的变形，保证结构具有足够的刚度。根据公路筋钢混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范的湖南工业大学本科毕业设计论文第条相关规定筋钢混凝土桥梁，以汽车荷载不计冲击力计算上部构造最大竖向挠度，不应超过下面的值梁式桥主梁跨中此处为计算跨径,。荷载在个桥跨范围内移动产生的正负不同的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大绝对值之和。由计算程序计算得，对于本例，可变荷载的长期挠度值即为汽车荷载作用的长期挠度。表荷载短期效应组合长期挠度与预拱度荷载短期效应组合长期挠度与预拱度节点号荷载短期效应组合长期竖向挠度预加应力产生的长期挠度消除结构自重后挠度验算结构挠度是否设预拱度预拱度否否否否否否否由桥梁博士的数据显示，主梁在汽车荷载作用边跨的最大挠度为中跨的最大挠度为。边跨的长期挠度值验算中跨的长期挠度值验故均满足规范。资江大桥设计五第章桥梁下部结构桩基础设计及验算基本数据根据有限元软件，其输出的文本数据结果表表正常使用极限状态荷载组合支撑反力节点号内力水平最大水平最小竖向最大竖向最小最大弯矩最小弯矩水平力竖向力弯矩水平力竖向力弯矩水平力竖向力弯矩水平力竖向力弯矩水平力竖向力弯矩表正常使用极限状态荷载位移组合结果节点内力水平最大水平最小竖向最大竖向最小转角最大转角最小水平位移竖向位移转角位移水平位移竖向位移转角位移水平位移竖向位移转角位移水平位移待续湖南工业大学本科毕业设计论文续表竖向位移转角位移水平位移竖向位移转角位移由有限元软件分析及查阅相关地基基础资料所得数据如下由有限元软件分析得使用阶段号节点反力最大，为三车道制动力标准值经计算为结合地形地质图查阅相关资料的基岩板岩加砂岩极限端阻力粘聚力，内摩擦角。属于弱风化岩石。桥梁支座执行标准及规范公路工程技术标准公路桥涵设计通用规范公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范公路桥涵施工技术规范公路桥梁盆式橡胶支座支座技术要求竖向承载力该系列盆式橡胶支座竖向承载力即支座反力，单位吨吨吨水平承载力固定支座单向活动支座水平向承载力为竖向力的转角支座转动角度不得小于摩阻系数将聚四氟乙烯板分块嵌装，在分块空隙及凹槽内涂满硅脂。加硅脂润滑后，活动支座设计摩阻系数位移量多向活动支座和单向活动支座顺桥向设计位移为资江大桥设计五材料上支座板下支座板中间钢衬板采用采用铸钢,其化学成分和铸件热处理后的机械性能及冲击韧性应符合的有关要求，其中屈服强度为承压橡胶板采用多月的毕业设计中，得到了许多老师细心地指导与帮助，使得我能顺利地完成这次毕业设计。特别要感谢的是陈老师,在整个设计期间，从方案初选比选到最后的结构计算和配筋设计，都给予我悉心的指导，在设计中还得到许多同学的帮助。在此，谨向指导老师们和给予我帮助的同学们表示最诚挚的感谢,学而时习之，温故知新，通过这次毕业设计，我不仅将以前学习过的很多专业知识做到了定程度的融会贯通，还学到了专业方面的其他很多相关知识，而且还学到了很多专业以外的知识。从学校的老师身上我也体会到了什么是敬业，什么是奉献，老师们严谨的治学态度丰富的专业知识与实践经验，以及对我的严格要求，都将使我终身受益。最后，衷心地祝愿各位老师身体健康，工作顺利,祝愿母校明天更加灿烂辉煌,学生签名日期天然橡胶，橡胶的物理机械性能和外观应符合的有关要求聚四氟乙稀板应是纯的模压板材，而非车削板材，其表面应光滑，不允许有裂纹气泡分层其物理机械性能和外观应符合的要求。不锈钢板采用精轧镜面不锈钢板,其化学成分和力学性能应符合的要求黄铜密封圈化学成分机械性能等均应符合的有关规定，其表面应清洁，不得有分层裂纹起皮杂质和绿锈硅脂应保证在使用温度范围内不干涸，对滑移面材料不得有害，并具有良好的抗臭氧耐腐蚀及防水性能，其理化性能指标应符合的有关规定。支座选用查得号节点最大支座反力为，故支座选用，双向活动支座选用其他支座见表表支座类型表节点号支座类型预埋底柱直径横向位移纵向位移本设计桩的拟定由基本数据本设计中桩拟设为嵌岩群桩基础湖南工业大学本科毕业设计论文立面布置桩长米。嵌入岩石深度取为米，桩直径取为米。下部结构墩柱的高度米，承台的厚度取为米墩柱承台及桩截面尺寸及布置如图，立面图见。图墩柱承台及桩截面尺寸及平面布置图墩柱承台及桩立面图资江大桥设计五本设计桩的计算验算根据以上原则所拟定的桩基础设计方案应对其进行验算，即对桩基础的强度，变形及稳定性进行必要的验算，以验证设计是否满足规范要求。因为嵌岩桩结构的桩基持力层兼顾，嵌岩桩顶部沉降较小，所以桩身侧面的摩阻力难以施展，桩身基本上将桩顶荷载直接传递到桩端基岩持力层上。由于嵌岩桩桩端处的承压面积比较小，各桩之间间距较大，故可不考虑各桩底压力之间的相互影响。可近似地认为各个基桩的工作状态在群桩基础与单桩基础的情况基本致。因为基桩本身的变形很小，所以可以认为各桩间是基本不承受荷载的，于是各个单桩的承载能力之和就等于该嵌岩桩群桩基础的承载能力，群桩基础的沉降量也与单桩基础基本相同，在这种情况下是可不考虑群桩效应。只需验算单桩承载能力。通过查阅资料资料可知，嵌岩桩单桩的轴向受压承载力的容许值按如下公式计算式中单根桩在轴向上的承载力容许值根据清孔的情况岩石的破碎程度等影响因素而决定的端部阻力发挥系数按表采用嵌岩桩单桩桩端截面的面积嵌岩桩桩端岩石的饱和单轴抗压强度标准值根据清孔情况岩石破碎程度等因素而决定的第层岩层的侧阻发挥系数按表采用各土层或岩层部分的桩身周长桩嵌入各岩层部分的桩身深度，应不包括强风化和全风化层岩层层数ξ覆盖层土侧摩擦阻力发挥系数各覆盖土层的厚度嵌岩桩桩侧第层土侧阻力的标准值土层的层数湖南工业大学本科毕业设计论文系数，值见下表。表系数值岩石层情况完整较完整较破碎破碎极破碎本设计由于地质资料和地质图的缺少，故可以不考虑土侧阻力的影响即取式中进行计算则满足要求纵向钢筋面积桩内的竖向受力钢筋可取配筋率为进行配置现选用根的级钢筋实际配筋率其它箍筋及加强型钢筋仅需按构造要求配置即可嵌岩桩桩身材料采用级混凝土细长比故需计入偏心距增大系数