1、“.....考虑管板双面腐蚀取，隔板槽深取，实际管板厚为。七固定管板及钩圈固定式换热器固定管板的厚度不是由强度决定的，按结构取钩圈采用型。材料与固定管板相同，设计厚度按固定管板厚加，定为。八无折边球封头计算封头上面无折边球形封头的计算接外压球壳计算，依照方法计算。选用析，封头，封头外侧。气体，内侧为。循环水，取壁温假设名义厚度双面腐蚀取，钢板主偏差当量厚度，封头外半径，计算系数依据所选材料，温度，系数查外压圆筒，球壳厚度计算得计算许用外压力计算值可用九固定法兰计算按相关规定。因此法兰出于受压状态。计算过程取法兰厚度......”。

2、“.....孙毅传热过程损失率方程及参数优化华中理工大学学报，罗森诺传热学应用手册上北京科学出版社，陈维汉换热器两侧表面最佳匹配的般化推导华中理工大学学报致谢我历时将近两个月时间终于把这篇论文写完了，在这段充满奋斗的历程中，带给我的学生生涯无限的激情和收获。在论文的写作过程中遇到了无数的困难和障碍，都在同学和老师的帮助下度过了。在校图书馆查找资料的时候，图书馆的老师给我提供了很多方面的支持与帮助，尤其要强烈感谢我的论文指导老师王钰老师，没有他对我进行了不厌其烦的指导和帮助，无私的为我进行论文的修改和改进，就没有我这篇论文的最终完成。在此......”。

3、“.....同时，我也要感谢本论文所引用的各位学者的专著，如果没有这些学者的研究成果的启发和帮助，我将无法完成本篇论文的最终写作。至此，我也要感谢我的朋友和同学，他们在我写论文的过程中给予我了很多有用的素材，也在论文的排版和撰写过程中提供热情的帮助,金无足赤，人无完人。由于我的学术水平有限，所写论文难免有不足之处，恳请各位老师和同学批评和指证,该换热器的面积裕度为传热面积裕度合适，该换热器能够完成生产任务。二壁温计算因为管壁很薄，而且壁热阻很小。由于该换热器用循环水冷却，传热管内侧污垢热阻较大，会使传热管壁温升高，降低了壳体和传热管壁温之差。但在操作初期，污垢热阻较小，壳体和传热管间壁温差可能较大。计算中，应该按最不利的操作条件考虑，因此，取两侧污垢热阻为零计算传热管壁温。于是有式中液体的平均温度和气体的平均温度分别计算为传热管平均壁温壳体壁温，可近似取为壳程流体的平均温度，即。壳体壁温和传热管壁温之差为......”。

4、“.....故需要设温度补偿装置。由于换热器壳程压力较大，因此，需选用浮头式换热器较为适宜。三换热器内流体的流动阻力管程流体阻力,,由，传热管对粗糙度，查莫狄图化学工业出版社化工原理第三版上册图得，流速,,所以管程流体阻力在允许范围之内。壳程阻力按式计算,,流体流经管束的阻力流体流过折流板缺口的阻力总阻力由于该换热器壳程流体的操作压力较高，所以壳程流体的阻力也比较适宜......”。

5、“.....计算折流板数为块。十说明在设计中由于给定压力等数及公称直径超出，长颈对焊法兰标准范围，对壳体及外头盖法兰无法直接选取标准值，只能进行非标设计强度计算。八强度设计计算筒体壁厚计算由工艺设计给定设计温度。，设计压力等于工作压力为，选低合金结构钢板卷制，查得材料。时许用应力过程设备设计第二版化学工业出版社。取焊缝系数，腐蚀裕度对钢板的负偏差根据过程设备设计第二版化学工业出版社公式内压圆筒计算厚度公式计算厚度设计厚度名义厚度圆整取有效厚度水压试验压力所选材料的屈服应力水式实验应力校核水压强度满足气密试验压力二外头盖短节封头厚度计算外头盖内径，其余参数同筒体短节设计壁厚短节名义厚度圆整取有效厚度压力试验满足试验要求......”。

6、“.....，设计压力为，选用钢板，材料许用应力，屈服强度，取焊缝系数，腐蚀裕度计算厚度设计厚度名义厚度结合考虑开孔补强及结构需要取有效厚度压力试验强度在这种情况下定满足。管箱封头取用厚度与短节相同，取四管箱短节开孔补强校核开孔补强采用等面积补强法，接管尺寸为，考虑实际情况选号热轧碳素钢管，，接管计算壁厚接管有效壁厚开孔直径接管有效补强高度接管外侧有效补强高度需补强面积可以作为补强的面积阻力热流量传热温差传热系数•裕度七结构设计固定管板及钩圈法兰结构设计由于换热器的内径已确定，采用标准内径决定固定管板外径及各结构尺寸参照化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版第四章第节及......”。

7、“.....二管箱法兰和管箱侧壳体法兰设计依工艺条件管侧压力和壳侧压力中的高值，以及设计温度和公称直径，按长颈对焊法标准选取。并确定各结构尺寸，见化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图所示。三管箱结构设计选用型封头管箱，因换热器直径较大，且为二管程，其管箱最小长度可不按流道面积计算，只考虑相邻焊缝间距离计算取管箱长为，管道分程隔板厚度取，管箱结构如化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图所示。四固定端管板结构设计依据选定的管箱法兰，管箱侧法兰的结构尺寸，确定固定端管板最大外径为结构如化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图所示。五外头盖法兰外头盖侧法兰设计依工艺条件......”。

8、“.....六外头盖结构设计外头盖结构如化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图所示。轴向尺寸由浮动管板钩圈法兰及钩圈强度计算确定厚度后决定，见化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图。七垫片选择管箱垫片根据管程操作条件选石棉橡胶垫。结构尺寸如化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图所示外头盖垫片根据壳程操作条件选缠绕式垫片，垫片缠绕式垫片。固定垫片根据管壳程压差，混合气体温度确定垫片为金属包石棉垫，以浮动管板结构确定垫片结构尺寸为厚度为金属包垫片。八鞍座选用及安装位置确定鞍座选用鞍座安装尺寸如化工单元过程及设备课程设计化学工业出版社出版图其中，取，九折流板布置折流板尺寸外径厚度取前端折流板距管板的距离加快污垢增长速度，使换热器的热流量下降，所以从总体考虑，应使循环水走管程，混和气体走壳程。三确定物性数据定性温度对于般气体和水等低黏度流体，其定性温度可取流体进出口温度的平均值......”。

9、“.....分别查取壳程和管程流体的有关物性数据。对有机料液来说，最可靠的无形数据是实测值。若不具备此条件，则应分别查取混合无辜组分的有关物性数据，然后按照相应的加和方法求出混和气体的物性数据。有机料液在下的有关物性数据如下来自生产中的实测值密度定压比热容热导率粘度循环水在下的物性数据密度定压比热容热导率粘度四估算传热面积热流量二平均传热温差先按照纯逆流计算，得三传热面积由于壳程气体的压力较高，故可选取较大的值。假设则估算的传热面积为四冷却水用量五工艺结构尺寸管径和管内流速选用较高级冷拔传热管碳钢，取管内流速。二管程数和传热管数可依据传热管内径和流速确定单程传热管数按单程管计算，所需的传热管长度为按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程结构。根据本设计实际情况，采用非标设计，现取传热管长，则该换热器的管程数为传热管总根数三传热温差校平均正及壳程数平均温差校正系数按单壳程，双管程结构......”。