生脆性断裂。这个初步结论引出两个问题为什么仅仅在细晶区发生了马氏体向铁素体的退化如何泛的应用。但随着这类钢运行时间逐渐延长,近年来却频频出现了钢接头热影响区开裂事故。主蒸汽取样管焊接接头开裂分析原稿。元素成分分析开裂位于管座侧母材区域,对管座侧母材进行光谱分析,结果见表,元素含量均在成分规范之内。关键词接头型裂纹细晶粒热影响区蠕变断裂主蒸汽取样管焊接接头开裂分析原稿认为焊接接头的不连续性导致了蠕变断裂行为的改变蠕变性能劣化使其高温强度低于母材及焊缝,造成焊接接头力学性能的不均匀,在拉伸蠕变过程中的变形受到周围材料的拘束,形成轴应力状态,促进蠕变孔洞长大,最终使焊接接头发生孔洞聚集型蠕变断裂而均质试样由于没有轴应力作用,孔洞形且未溶解的同时发生了粗化这是导致细晶区软化的主要原因。在粗晶区细晶区开裂旁母材区域分别观察其背散射电子像图,粗晶区及母材均为浮凸状马氏体形貌,而细晶区无马氏体形态,且孔洞较多而碳化物数量白色点状颗粒和晶粒大小,按细晶区母材粗晶区顺序依次减少。对于第个问题,武汉大学王学教授等通过试验分析发生了回复和再结晶,且未溶解的同时发生了粗化这是导致细晶区软化的主要原因。电厂主蒸汽管道蒸汽取样管材质为,规格为,内部蒸汽温度为,压力为,年月投入运行,年月,取样管与管座对接接头发生断裂并泄漏。本研究通过系列的理化试验及模拟热循环试验,对接头的断裂原因进行了分析,并提出了预防,断裂机理研究理化试验结果表明,由于种原因焊后热处理或高温运行,焊接热循环形成的细晶区的部分区域,马氏体发生回复及再结晶,转变为铁素体,且碳化物或相大量析出,导致该区域软化,长期运行后形成蠕变孔洞并发生脆性断裂。这个初步结论引出两个问题为什么仅仅在细晶区发生了马氏体向铁素体的退化如何,可以很好的解释型开裂位臵组织形成及软化机理。参考文献王学,潘乾钢,陶永顺等钢焊接接头型蠕变断裂特性金属学报,锅炉及压力容器规范材料篇性能公制作者简介刘强,年月,男,助理工程师,主要从事电厂承压金属部件的度达,超过手册中的推荐的金属最高温度另外,接头处爆口紧邻母材内壁氧化皮达,且该接头旁的母材硬度亦低于正常水平,说明该接头焊后热处理时发生了过回火现象。根据拉美公式图计算,主蒸汽取样管轴向应力仅,环向应力在内壁处最大,外壁处最小。主蒸汽取样管接头为环向开裂,显然是引言为了减少温室气体排放,火力发电机组不断向高参数高效率发展,为了满足不断提高的温度压力参数,以为代表的新型马氏体耐热钢在锅炉高温高压部件中得到广,认为焊接接头的不连续性导致了蠕变断裂行为的改变蠕变性能劣化使其高温强度低于母材及焊缝,造成焊接接头力学性能的不均匀,在拉伸蠕变过程中的变形受到周围材料的拘束,形成轴应力状态,促进蠕变孔洞长大,最终使焊接接头发生孔洞聚集型蠕变断裂而均质试样由于没有轴应力作用,孔洞形界孔洞聚集型蠕变断裂行为对于第个问题,可以从细晶区所经历的焊接热循环来解释。图为钢热影响区组成及经历的热循环,在靠近临界热影响区的细晶区位臵,发生了如图所示的马氏体转变由于加热温度的原因,该区域奥氏体化并不完全,转变生成的马氏体稳定性差,在随后的焊后热处理和高温蠕变过程中,发生了回复和再结晶主蒸汽取样管焊接接头开裂分析原稿失效分析工作,近年来主要研究低硬度钢的寿命预测和螺栓断裂机理等在粗晶区细晶区开裂旁母材区域分别观察其背散射电子像图,粗晶区及母材均为浮凸状马氏体形貌,而细晶区无马氏体形态,且孔洞较多而碳化物数量白色点状颗粒和晶粒大小,按细晶区母材粗晶区顺序依次减少。主蒸汽取样管焊接接头开裂分析原稿认为焊接接头的不连续性导致了蠕变断裂行为的改变蠕变性能劣化使其高温强度低于母材及焊缝,造成焊接接头力学性能的不均匀,在拉伸蠕变过程中的变形受到周围材料的拘束,形成轴应力状态,促进蠕变孔洞长大,最终使焊接接头发生孔洞聚集型蠕变断裂而均质试样由于没有轴应力作用,孔洞形。这是本次取样管开裂的另个主要原因。结论主蒸汽取样管接头失效为型开裂,接头细晶区发生了晶界孔洞聚集型蠕变开裂。主蒸汽取样管接头发生型开裂的外在原因为焊后过回火运行温度偏高以及受到了外部弯曲载荷通过降低正火温度至延长回火时间的热处理模拟试验,得到与失效接头细晶区晶粒大小组织硬度非常相似的模拟试样接头热影响区开裂事故。主蒸汽取样管焊接接头开裂分析原稿。电厂主蒸汽管道蒸汽取样管材质为,规格为,内部蒸汽温度为,压力为,年月投入运行,年月,取样管与管座对接接头发生断裂并泄漏。本研究通过系列的理化试验及模拟热循环试验,对接头的断裂原因进行了分析,并提出了预防措施。断裂机理研究理化受到了轴向的拉伸应力,轴向应力远低于钢时的许用应力,不可能使其在运行约万小时发生周向的蠕变断裂。因此该接头必然受到了除蒸汽内压以外的外部载荷,近期电厂的放空气管与通对接接头亦发生了周向的开裂,显然,这些炉外小管由于管系复杂,如果由于管路设计不合理很容易发生膨胀受阻而受到较大的弯曲载,后无法长大,不能稳定存在,因此断裂部分观察不到蠕变孔洞。断裂原因分析从断裂机理可知,对于的马氏体耐热钢,在焊接后会不可避免的出现马氏体稳定性较差的细晶区域,如果随后的回火处理或高温运行时,发生了超温过热,马氏体就可能会发生回复和再结晶,抗蠕变性能和显微硬度均会大幅下降。主蒸汽取样管内部介质温,且未溶解的同时发生了粗化这是导致细晶区软化的主要原因。在粗晶区细晶区开裂旁母材区域分别观察其背散射电子像图,粗晶区及母材均为浮凸状马氏体形貌,而细晶区无马氏体形态,且孔洞较多而碳化物数量白色点状颗粒和晶粒大小,按细晶区母材粗晶区顺序依次减少。对于第个问题,武汉大学王学教授等通过试验分析何解释呈脆性特征的晶界孔洞聚集型蠕变断裂行为对于第个问题,可以从细晶区所经历的焊接热循环来解释。图为钢热影响区组成及经历的热循环,在靠近临界热影响区的细晶区位臵,发生了如图所示的马氏体转变由于加热温度的原因,该区域奥氏体化并不完全,转变生成的马氏体稳定性差,在随后的焊后热处理和高温蠕变过程中试验结果表明,由于种原因焊后热处理或高温运行,焊接热循环形成的细晶区的部分区域,马氏体发生回复及再结晶,转变为铁素体,且碳化物或相大量析出,导致该区域软化,长期运行后形成蠕变孔洞并发生脆性断裂。这个初步结论引出两个问题为什么仅仅在细晶区发生了马氏体向铁素体的退化如何解释呈脆性特征的主蒸汽取样管焊接接头开裂分析原稿认为焊接接头的不连续性导致了蠕变断裂行为的改变蠕变性能劣化使其高温强度低于母材及焊缝,造成焊接接头力学性能的不均匀,在拉伸蠕变过程中的变形受到周围材料的拘束,形成轴应力状态,促进蠕变孔洞长大,最终使焊接接头发生孔洞聚集型蠕变断裂而均质试样由于没有轴应力作用,孔洞形引言为了减少温室气体排放,火力发电机组不断向高参数高效率发展,为了满足不断提高的温度压力参数,以为代表的新型马氏体耐热钢在锅炉高温高压部件中得到广泛的应用。但随着这类钢运行时间逐渐延长,近年来却频频出现了钢,且未溶解的同时发生了粗化这是导致细晶区软化的主要原因。在粗晶区细晶区开裂旁母材区域分别观察其背散射电子像图,粗晶区及母材均为浮凸状马氏体形貌,而细晶区无马氏体形态,且孔洞较多而碳化物数量白色点状颗粒和晶粒大小,按细晶区母材粗晶区顺序依次减少。对于第个问题,武汉大学王学教授等通过试验分析引言为了减少温室气体排放,火力发电机组不断向高参数高效率发展,为了满足不断提高的温度压力参数,以为代表的新型马氏体耐热钢在锅炉高温高压部件中得到广,措施。关键词接头型裂纹细晶粒热影响区蠕变断裂何解释呈脆性特征的晶界孔洞聚集型蠕变断裂行为对于第个问题,可以从细晶区所经历的焊接热循环来解释。图为钢热影响区组成及经历的热循环,在靠近临界热影响区的细晶区位臵,发生了如图所示的马氏体转变由于加热温度的原因,该区域奥氏体化并不完全,转变生成的马氏体稳定性差,在随后的焊后热处理和高温蠕变过程中