途倒换精轧螺纹钢每次需要,共需要倒换次。总共横移需要时间为。的京沪上下行线及既有的夹北线环绕,通行最大涵洞宽度为高度,此涵洞高度无法满足大型吊装设备,宽度无法满足桥面板运输。方案从方向,考虑悬挑长度,支架需要搭设至少,号墩东侧临近厂房,西侧临近铁路,空间狭小,同时号墩间为地方道路,车流密度较大,焊接及高空作业量大,安全风险高,导梁长度及支架需要大量的钢用贴,测量变形数据与计算数据基本相符。工程概况夹北线大山特大桥改建工程跨钢桁梁上跨京沪下行线为单线桥,主桁为有竖杆整体节点平行弦角桁架,节间长度,桁高,横向支座中心间距为,纵向支座中心距为,单座桥全长,全桥重量吨。单线桥钢桁梁与京沪下行线交叉处桥下最小净空为,与京沪上行线夹角为,桥滑道梁型钢。跨电气化铁路原稿。支架及拖拉控制要素技术准备控制支架结构受力和变形控制拖拉过程的结构受力及变形采用中建立支架模型计算。表计算分析工况说明序号工况主要工况说明备注拼装钢梁拼装完成横移工况钢梁横移出拼装平台,后支点位于拼装平台立柱处横移工况钢桁梁横移至跨中横移工况钢桁梁跨电气化铁路原稿轧螺纹钢每次需要,共需要倒换次。总共横移需要时间为。横移拖拉计算滑动摩擦力为,折减系数为,总的牵引力为,所以采用台的横移千斤顶作为横移动力,满足要求。每根直径精轧螺纹钢的抗拉强度为,抗拉力,满足要求。测量控制措施拖拉过程,此涵洞高度无法满足大型吊装设备,宽度无法满足桥面板运输。方案从方向,考虑悬挑长度,支架需要搭设至少,号墩东侧临近厂房,西侧临近铁路,空间狭小,同时号墩间为地方道路,车流密度较大,焊接及高空作业量大,安全风险高,导梁长度及支架需要大量的钢材,成本较高,工期较长。选横向拖拉有两种方案,拖拉长度,不端高差不大,同时考虑每端的两台千斤顶通过个液压控制设备控制,保证落梁高度同步。拖拉速度计算横移千斤顶采用高压泵站,系统压力为,泵站流量为,油缸内径,横移千斤顶每次顶升行程需要时间为,千斤顶空载回油速度很快,空载回油速度可以忽略不计,千斤顶按个行程按计算,共需要约个顶升行程,中途倒换精号特大桥改建工程跨钢桁梁上跨京沪下行线为单线桥,主桁为有竖杆整体节点平行弦角桁架,节间长度,桁高,横向支座中心间距为,纵向支座中心距为,单座桥全长,全桥重量吨。单线桥钢桁梁与京沪下行线交叉处桥下最小净空为,与京沪上行线夹角为,桥墩边缘距京沪上行线线路中心最小距离为。号墩距栅栏网最小距。滑块采用重物移运器,设计拉锚点。图图重物移运器钢桁梁拖拉拖拉采用千斤顶装置,利用千斤顶拉力,使精轧螺纹钢受力,带动整个钢桁梁沿滑道梁横移,精轧螺纹钢采用套筒连接,回顶后拆除中间精轧螺纹钢,依次循环。该装置与横移滑道梁电焊连接,滑道梁与桥墩上的预埋件用钢垫箱抄垫并电焊连接,在桥墩的侧面也设置了预埋件,用两约,号墩距栅栏网最小距离约。见图图钢桁梁与京沪下行线平面位置关系方案选择京沪铁路下行线为电气化繁忙干线,封锁点时间为分钟,桥梁与既有铁路夹角。选用纵向拖拉有两种方案,拖拉中悬挑长度,需配备导梁及配重。方案从方向拖拉,由于段被既有的京沪上下行线及既有的夹北线环绕,通行最大涵洞宽度为高度拖拉速度计算横移千斤顶采用高压泵站,系统压力为,泵站流量为,油缸内径,横移千斤顶每次顶升行程需要时间为,千斤顶空载回油速度很快,空载回油速度可以忽略不计,千斤顶按个行程按计算,共需要约个顶升行程,中途倒换精轧螺纹钢每次需要,共需要倒换次。总共横移需要时间为。场大吨位连续箱梁拖拉系统设计与施工铁道建筑技术,王希岗钢桁梁顶推施工中滑道梁设计与安装铁道建筑技术,万雨帆青银高速济南黄河大桥钢箱梁顶推施工技术。施工技术,苏延新浅谈钢桁梁顶推技术在工程施工中的应用川建材,张谦,杨晓,李贵峰上跨既有线路箱梁顶推施工技术及安全控制安徽建筑,彭雁兵桥梁顶推施工横向导向。钢桁梁防溜控制措施在钢桁梁拖拉过程中有次换接精轧螺纹钢的环节,此时需要对钢桁梁采取防溜措施,使用楔块塞住重物移位器坦克轮,防止溜车。拖拉过程中纠偏控制措施钢桁梁横向拖拉使用的重物移位器使用用套螺栓固定在钢桁梁的支座板上,重物移位器在滑道梁两侧有导向轮,保证重物移位器可以延滑道梁轴线行走在滑道梁上张贴行程要导梁及配重。方案从右侧拖拉,作业环境同纵向拖拉方案。方案从左侧拖拉,道路有原施工便道,场地为荒田及小池塘。固经过种方案比选,采用从左侧无导梁横向拖拉法施工。整体施工流程临时设施及钢桁梁拼装临时支架设置于左侧,既有京沪下行线东侧,临时结构自下向上依次为钻孔桩钢管柱及钢管联系撑钢管斜撑钢管约,号墩距栅栏网最小距离约。见图图钢桁梁与京沪下行线平面位置关系方案选择京沪铁路下行线为电气化繁忙干线,封锁点时间为分钟,桥梁与既有铁路夹角。选用纵向拖拉有两种方案,拖拉中悬挑长度,需配备导梁及配重。方案从方向拖拉,由于段被既有的京沪上下行线及既有的夹北线环绕,通行最大涵洞宽度为高度轧螺纹钢每次需要,共需要倒换次。总共横移需要时间为。横移拖拉计算滑动摩擦力为,折减系数为,总的牵引力为,所以采用台的横移千斤顶作为横移动力,满足要求。每根直径精轧螺纹钢的抗拉强度为,抗拉力,满足要求。测量控制措施拖拉过程横移滑道梁电焊连接,滑道梁与桥墩上的预埋件用钢垫箱抄垫并电焊连接,在桥墩的侧面也设置了预埋件,用两根工字钢斜撑在滑道梁的外底面上,使滑道梁满足拉锚的作用力。图穿心千斤顶装置设置图落梁及相关控制措施钢桁梁纵移到位后,首先做好临时稳固措施,做好防溜措施落梁采用两端交叉落梁,首次落梁,每端每次落梁,确保跨电气化铁路原稿偏装置研究技术建筑技术熊正强变曲率竖曲线连续钢梁桥顶推施工线性控制研究中外公路。横移拖拉计算滑动摩擦力为,折减系数为,总的牵引力为,所以采用台的横移千斤顶作为横移动力,满足要求。每根直径精轧螺纹钢的抗拉强度为,抗拉力,满足要求。跨电气化铁路原稿轧螺纹钢每次需要,共需要倒换次。总共横移需要时间为。横移拖拉计算滑动摩擦力为,折减系数为,总的牵引力为,所以采用台的横移千斤顶作为横移动力,满足要求。每根直径精轧螺纹钢的抗拉强度为,抗拉力,满足要求。测量控制措施拖拉过程控制要素量测的控制要素等做了介绍,为以后更大跨度的跨铁路钢桁梁横向拖拉提供宝贵经验及参考价值。参考文献孙玉祥堡大桥步履式平移顶推与传统拖拉是顶推施工对比分析。中国港湾建设,乔军郑徐客专跨线钢结构天桥顶推施工技术研究建设科技,唐斌哨关路跨沪昆铁路桥主桥钢箱梁拖拉顶推施工技术研究价值工程,周卫平跨铁路站构自下向上依次为钻孔桩钢管柱及钢管联系撑钢管斜撑钢管滑道梁型钢。跨电气化铁路原稿。图图拖拉设备选型横移采用精轧螺纹钢和千斤顶作为动力机构,精轧螺纹钢的拉锚点设置在重物移运器组上,重物移运器组用套级螺栓固定在钢桁梁的支座板上,精轧螺纹钢用螺帽锚固在重物移运器组上,与横移滑道梁中尺,梁端拖拉行程易于掌握,梁端滑道梁操作人员实时沟通,保障梁端同步拖拉。针对拖拉过程中两端不同步容易造成卡死现象,需要考虑两根滑道梁的轴线平行,考虑在重物移运器两侧设限位装置,同时在滑道梁上设行程刻度尺设专人观测行程,确保两端同步拖拉。总结本文从施工方案选择支架建模计算拖拉设备的选型跨铁路滑道梁的选型拖拉过程约,号墩距栅栏网最小距离约。见图图钢桁梁与京沪下行线平面位置关系方案选择京沪铁路下行线为电气化繁忙干线,封锁点时间为分钟,桥梁与既有铁路夹角。选用纵向拖拉有两种方案,拖拉中悬挑长度,需配备导梁及配重。方案从方向拖拉,由于段被既有的京沪上下行线及既有的夹北线环绕,通行最大涵洞宽度为高度做好测量工作,特别是滑道梁挠度的监测,当滑道梁下挠度出现临近限差并且有继续变大的趋势时通报现场总指挥,进行处理。本工程跨铁路滑道梁挠度变形是控制重点,根据计算得到拖拉过程中滑道梁出现最大挠度变形为,在滑道梁预制时预先在滑道梁上设置了预拱度,预拱度设置为,拖拉中采用全站仪观测竖向变形值,实测值为,满足施工要端高差不大,同时考虑每端的两台千斤顶通过个液压控制设备控制,保证落梁高度同步。拖拉速度计算横移千斤顶采用高压泵站,系统压力为,泵站流量为,油缸内径,横移千斤顶每次顶升行程需要时间为,千斤顶空载回油速度很快,空载回油速度可以忽略不计,千斤顶按个行程按计算,共需要约个顶升行程,中途倒换精。图图拖拉设备选型横移采用精轧螺纹钢和千斤顶作为动力机构,精轧螺纹钢的拉锚点设置在重物移运器组上,重物移运器组用套级螺栓固定在钢桁梁的支座板上,精轧螺纹钢用螺帽锚固在重物移运器组上,与横移滑道梁中心线对齐。图图精轧螺纹钢拉锚点横断面布置图跨铁路滑道梁采用箱型结构,长度,跨铁路净距,材质线对齐。图图精轧螺纹钢拉锚点横断面布置图跨铁路滑道梁采用箱型结构,长度,跨铁路净距,材质。滑块采用重物移运器,设计拉锚点。图图重物移运器钢桁梁拖拉拖拉采用千斤顶装置,利用千斤顶拉力,使精轧螺纹钢受力,带动整个钢桁梁沿滑道梁横移,精轧螺纹钢采用套筒连接,回顶后拆除中间精轧螺纹钢,依次循环。该装置与跨电气化铁路原稿轧螺纹钢每次需要,共需要倒换次。总共横移需要时间为。横移拖拉计算滑动摩擦力为,折减系数为,总的牵引力为,所以采用台的横移千斤顶作为横移动力,满足要求。每根直径精轧螺纹钢的抗拉强度为,抗拉力,满足要求。测量控制措施拖拉过程材,成本较高,工期较长。选横向拖拉有两种方案,拖拉长度,不需要导梁及配重。方案从右侧拖拉,作业环境同纵向拖拉方案。方案从左侧拖拉,道路有原施工便道,场地为荒田及小池塘。固经过种方案比选,采用从左侧无导梁横向拖拉法施工。整体施工流程临时设施及钢桁梁拼装临时支架设置于左侧,既有京沪下行线东侧,临时端高差不大,同时考虑每端的两台千斤顶通过个液压控制设备控制,保证落梁高度同步。拖拉速度