1、“.....压力较低,因此低压级组占到的可用片材料主要有和,反动式机组的叶片材料主要有和。与同属高温叶片材料,在时屈服极限为,时屈服极限为咿在时屈服极限为,用汽反动式系列技术设计的火电机组半容量锅炉给水泵汽轮机为例。炉给水泵轮机通流设计要点分析原稿。底部截面弯矩圆周方向分力轴向方向分力两种机型的总轴功率基本致,冲动式机组为级叶片,反动式机组为级叶片,故平均的级轮轴功率比平均圆周速度比为冲动式机组末级于汽轮反动式汽轮机系列设计技术制造的两种不同类型的火电半容量锅炉给水泵汽轮机在热力性能上基本相当,菱通流设计较多地运用了先进的设计手段,整机显得轻巧,但使用材料要求较高,加工制造和装配要求都较高。而基于汽轮技术设计制造的通流级数较多,体积较大,但在加工制炉给水泵轮机通流设计要点分析原稿的最优运行工况,使整个机组的输出功率下降,浪费了能源。给水系统也存在给水压力太大......”。

2、“.....因此火电机组配套的半容量锅炉给水泵汽轮机的不同通流设计性能配置特点及目前的应用情况。低压叶片漏汽损失方面。冲动式机组的叶片设计均带有不同形式的叶顶围带。而反极限为。从数据对比可以看出,冲动式机组叶片材料力学性能普遍在叶片材料的倍,材料应用水平较优,这也是其设计高转速长叶片汽轮机的重要基础。叶根形式。冲动式机组采用的是枞树型叶根,而反动式机组采用了倒型和叉型叶根。枞树型叶根是种高承载能力的叶根,缺点是加工工配套锅炉给水泵汽轮机国产化制造李柏岩,蒋敬丰,杨承燃气轮机废热空气余热利用研究燃气轮机技术,。摘要燃气蒸汽联合循环机组由燃气轮机余热锅炉汽轮机等主要部件组成,在实际运行过程中由于调峰力度过大机组老化机炉负荷调整不匹配等原因使锅炉参数偏离原机组相当。受叶片高度影响,冲动式机组的叶片底部弯矩倍于反动式机组的叶片。叶片材料。冲动式机组的叶片材料主要有和,反动式机组的叶片材料主要有和......”。

3、“.....原机组的最优运行工况,使整个机组的输出功率下降,浪费了能源。给水系统也存在给水压力太大,增加了电厂的厂用电率。因此火电机组配套的半容量锅炉给水泵汽轮机的不同通流设计性能配置特点及目前的应用情况。底部截面弯矩圆周方向分力轴向方向分力两种机型的总轴功率基本致,冲动在时屈服极限为,时屈服极限为咿在时屈服极限为,时屈服极限为。与同属低温长叶片材料对应牌号为,在时屈服极限为,时屈服极限为在时屈服极限为,时屈服低压叶片漏汽损失方面。冲动式机组的叶片设计均带有不同形式的叶顶围带。而反动式机组的所有低压叶片均为拉金结构,无叶项围带。从定性的角度分析,围带可以与叶片构成封闭的槽道,可减少叶顶漏气损失。由于锅炉给水泵汽轮机的工作汽源大多为,压力较低,因此低压级组占到的可用作蒸汽切出工作流程,汽轮机完全采用备用蒸汽工作并用切换阀控制汽轮机转速,备用蒸汽可以单独工作......”。

4、“.....切换后完全采用备用蒸汽可以达到工况功率转速需求但外切换无法采用段抽汽和备用蒸汽同时工作。炉给水泵轮机通流设计要点分析原稿。排势。排汽能力。冲动式机组末级叶片环形面积约为,其中的圆形排汽口面积为反动式机组末级叶片环形面积约为,其两个的方形排汽口面积为,均略大于冲动式机组,总体来说两者的排汽能力相当。但冲动式机组为单流排汽,对比反动式机组的双分流排汽,其在排汽管线的设计安装方面更艺复杂,需要较大的装配空间而倒型和叉型叶根作为传统叶根相对而言承载能力较差,但加工工艺简单,并且倒型装配空间要求相对较小,适用于整锻转子多级叶片结构。从技术层面上讲,枞树型叶根的技术更为先进,但在满足应用的条件下,采用简单的叶根形式反而是恰当和可靠的。基在时屈服极限为,时屈服极限为咿在时屈服极限为,时屈服极限为。与同属低温长叶片材料对应牌号为,在时屈服极限为,时屈服极限为在时屈服极限为,时屈服的最优运行工况......”。

5、“.....浪费了能源。给水系统也存在给水压力太大,增加了电厂的厂用电率。因此火电机组配套的半容量锅炉给水泵汽轮机的不同通流设计性能配置特点及目前的应用情况。低压叶片漏汽损失方面。冲动式机组的叶片设计均带有不同形式的叶顶围带。而反上基本相当,菱通流设计较多地运用了先进的设计手段,整机显得轻巧,但使用材料要求较高,加工制造和装配要求都较高。而基于汽轮技术设计制造的通流级数较多,体积较大,但在加工制造和装配方面较为简单,且在强度方面留有更大的裕度。参考文献李健生,陈金铨,周立明火电机组炉给水泵轮机通流设计要点分析原稿汽能力。冲动式机组末级叶片环形面积约为,其中的圆形排汽口面积为反动式机组末级叶片环形面积约为,其两个的方形排汽口面积为,均略大于冲动式机组,总体来说两者的排汽能力相当。但冲动式机组为单流排汽,对比反动式机组的双分流排汽,其在排汽管线的设计安装方面更具有优的最优运行工况......”。

6、“.....浪费了能源。给水系统也存在给水压力太大,增加了电厂的厂用电率。因此火电机组配套的半容量锅炉给水泵汽轮机的不同通流设计性能配置特点及目前的应用情况。低压叶片漏汽损失方面。冲动式机组的叶片设计均带有不同形式的叶顶围带。而反,备用蒸汽作为补充蒸汽形式,与正常工作蒸汽同时作为工作汽源正常运行期间,只采用段抽汽,热备的高压喷嘴组仅在特殊情况下投运,且不能单独进行工作。反动式机组配备有外部切换阀,在低压调阀接近全开尚不能满足水泵拖动功率要求时,位于备用蒸汽管道上的切换阀开启,将正常工平较优,这也是其设计高转速长叶片汽轮机的重要基础。叶根形式。冲动式机组采用的是枞树型叶根,而反动式机组采用了倒型和叉型叶根。枞树型叶根是种高承载能力的叶根,缺点是加工工艺复杂,需要较大的装配空间而倒型和叉型叶根作为传统叶根相对而言承载能力较差,但加工工艺具有优势。汽源配备方式......”。

7、“.....部分工况由于参数变化过大会出现蒸汽不足的问题,因此,通常会设置备用汽源以保证汽轮机出力。冲动式机组配备有单独的热备高压喷嘴组,在低压蒸汽不足时,备用汽源直接通过高压喷嘴进入汽轮机并在轮室混合内切换在时屈服极限为,时屈服极限为咿在时屈服极限为,时屈服极限为。与同属低温长叶片材料对应牌号为,在时屈服极限为,时屈服极限为在时屈服极限为,时屈服动式机组的所有低压叶片均为拉金结构,无叶项围带。从定性的角度分析,围带可以与叶片构成封闭的槽道,可减少叶顶漏气损失。由于锅炉给水泵汽轮机的工作汽源大多为,压力较低,因此低压级组占到的可用焓降比重较大,自带围带结构可减少的漏气损失会相当可观,这在热力设计上更具配套锅炉给水泵汽轮机国产化制造李柏岩,蒋敬丰,杨承燃气轮机废热空气余热利用研究燃气轮机技术,。摘要燃气蒸汽联合循环机组由燃气轮机余热锅炉汽轮机等主要部件组成......”。

8、“.....自带围带结构可减少的漏气损失会相当可观,这在热力设计上更具优势。炉给水泵轮机通流设计要点分析原稿。摘要燃气蒸汽联合循环机组由燃气轮机余热锅炉汽轮机等主要部件组成,在实际运行过程中由于调峰力度过大机组老化机炉负荷调整不匹配等原因使锅炉参数偏离单,并且倒型装配空间要求相对较小,适用于整锻转子多级叶片结构。从技术层面上讲,枞树型叶根的技术更为先进,但在满足应用的条件下,采用简单的叶根形式反而是恰当和可靠的。基于汽轮反动式汽轮机系列设计技术制造的两种不同类型的火电半容量锅炉给水泵汽轮机在热力性能炉给水泵轮机通流设计要点分析原稿的最优运行工况,使整个机组的输出功率下降,浪费了能源。给水系统也存在给水压力太大,增加了电厂的厂用电率。因此火电机组配套的半容量锅炉给水泵汽轮机的不同通流设计性能配置特点及目前的应用情况......”。

9、“.....冲动式机组的叶片设计均带有不同形式的叶顶围带。而反时屈服极限为。与同属低温长叶片材料对应牌号为,在时屈服极限为,时屈服极限为在时屈服极限为,时屈服极限为。从数据对比可以看出,冲动式机组叶片材料力学性能普遍在叶片材料的倍,材料应用水配套锅炉给水泵汽轮机国产化制造李柏岩,蒋敬丰,杨承燃气轮机废热空气余热利用研究燃气轮机技术,。摘要燃气蒸汽联合循环机组由燃气轮机余热锅炉汽轮机等主要部件组成,在实际运行过程中由于调峰力度过大机组老化机炉负荷调整不匹配等原因使锅炉参数偏离原机组叶片共只,反动式机组为只冲动式机组的质量流量倍于反动式机组单边质量流量如果忽略汽流力沿叶型变化等次要因素带来的影响,从应力水平分析上可以得出两者的汽流弯应力大小基本相当。受叶片高度影响,冲动式机组的叶片底部弯矩倍于反动式机组的叶片。叶片材料。冲动式机组的叶造和装配方面较为简单,且在强度方面留有更大的裕度......”。