1、，张逸祥，基于实时数据库的生产优向室温度计算，则低过进口蒸汽温度未知。虽然进口蒸汽焓很容易算出，但是，过热蒸汽焓是关于温度和压力的高次方程，不适用于计算机进行大批量数据的计算。因此，要采用前转向室烟温计算法，只能对进口蒸汽温度进行估算，或者直接采用汽包压力下的饱和温度。下面是采用这种方法计算出的低温过热器清洁因子变化曲线图低温再热器清汽温度未知。虽然进口蒸汽焓很容易算出，但是，过热蒸汽焓是关于温度和压力的高次方程，不适用于计算机进行大批量数据的计算。因此，要采用前转向室烟温计算法，只能对进口蒸汽温度进行估算，或者直接采用汽包压力下的饱和温度。下面是采用这种方法计算出的低温过热器清洁因子变化曲线图低温再热器清洁因子变化曲线图从图可以看较小，计算结果较为理想。与。

2、膛燃烧器布置于炉化管理实现策略，电力技术，作者简介王国红，男，河北井陉人，工程师，长期从事火电机组运营以及节能管理该电厂系统测点在尾部烟道的分布情况为。中隔墙上部两侧即前转向室和后转向室，低过出口即省煤器入口，省煤器出口，低再出口，烟气挡板处，共处烟温测点。基于实时数据的锅炉尾部受热面清洁因子算法研究原稿基于实时数据的锅炉尾部受热面清洁因子算法研究原稿.汽温度未知。虽然进口蒸汽焓很容易算出，但是，过热蒸汽焓是关于温度和压力的高次方程，不适用于计算机进行大批量数据的计算。因此，要采用前转向室烟温计算法，只能对进口蒸汽温度进行估算，或者直接采用汽包压力下的饱和温度。下面是采用这种方法计算出的低温过热器清洁因子变化曲线图低温再热器清洁因子变化曲线图从图可以看洁因子。

3、的锅炉来说，省煤器低过和低再布置在同个尾部烟道内部，而且低过的受热面和低再受热面管束交错重叠布置变化情况，与其它方法相比较，该解算设计摒弃了尾部受热面结构复杂气流紊乱传热对象不单等情况，避免了系统测点数量不多分布不均的问题，使计算简单实用，结果稳定可靠更贴近实际情况。参考文献阎维平，陈宝康电站锅炉回转式空气预热器积灰监测模型的研究，动力工程，张逸祥，基于实时数据库的生产优化管理实现策略，电力技术能准确地反映出清洁因子的变化情况，与其它方法相比较，该解算设计摒弃了尾部受热面结构复杂气流紊乱传热对象不单等情况，避免了系统测点数量不多分布不均的问题，使计算简单实用，结果稳定可靠更贴近实际情况。参考文献阎维平，陈宝康电站锅炉回转式空气预热器积灰监测模型的研究，动力工。

4、图图省煤器清洁因子变化曲线计算中，省煤器侧烟道内烟气流量较小，清洁因子计算受其他因素变化较大，因此在，以分钟内的平均值为次记录值。计算中，每个时间点的参数值，为两组数据的平均值。该电厂系统测点在尾部烟道的分布情况为。中隔墙上部两侧即前转向室和后转向室，低过出口即省煤器入口，省煤器出口，低再出口，烟气挡板处，共处烟温测点。基于实时数据的锅炉尾部受热面清洁因子算法研究原稿。根据测点分布，本两组数据。本文数据采集的方法是每隔秒采集次数据，以分钟内的平均值为次记录值。计算中，每个时间点的参数值，为两组数据的平均值。具体分布如图所示图中为水或蒸汽温度压力流量测点，共处为烟气温度测点，共处。基于实时数据的锅炉尾部受热面清洁因子算法研究原稿。型式是亚临界压力次中间再热单炉。

5、算。因此，要采用前转向室烟温计算法，只能对进口蒸汽温度进行估算，或者直接采用汽包压力下的饱和温度。下面是采用这种方法计算出的低温过热器清洁因子变化曲线图低温再热器清根据测点分布，本文的已知条件是进出口烟温，进口水温为给水温度，出口水温未知，因此，必须根据热平衡原理先计算出出口水焓，才能得到出口水温，进而完成下面的计算。具体流程见下图图省煤器实际传热系数计算流程图图省煤器清洁因子变化曲线计算中，省煤器侧烟道内烟气流量较小，清洁因子计算受其他因素变化较大，因此在，现有的积灰特性计算方法研究，由于缺乏烟气侧温度数据，采用了由工质吸热量，基于烟气工质热平衡方法，来解算烟气温度，再进行清洁因子计算的方法如图所示，解算流程是空预热器省煤器低过低再高再高过。然而，对于机组。

6、其它算法的比较烟气流量计算在计算中隔墙两侧烟气流量时，本文采用省煤器出口低温再热器出口以及烟气挡板处，者的烟温大小进行计算。有人认为采用烟气挡板温度不太准确，原因是，中隔墙两侧烟气在流经烟气挡板时，并没用完全充分混合，其温度不能当作混合后的烟温，应该改用空气预热器进口烟温进行计基于实时数据的锅炉尾部受热面清洁因子算法研究原稿.，很难明确区分烟气进口和出口，以及烟气量，更不用说计算烟气侧进出口温度了。本文研究者曾经采用上面的解算顺序，进行了尾部受热面积灰特性计算，发现根本无法反映受热面的积灰特性变化规律。有相关论文采用省煤器出口低温再热器出口以及空气预热器进口的烟焓，计算中隔墙两侧烟气流量，这两种方法的比较在下面篇章将做具体分汽温度未知。虽然进口蒸汽焓很容易算。

7、变化曲线图从图可以看出清洁因子逐渐降低，但显示不出中间吹灰过程，显然不是实际灰污状况的真实反映，该方法不能作为尾部受热面灰污特性研究的计算方法。这也同时证明了在研究锅炉低温受热面积灰特性研究中采用整体法计算清洁因子的必要性。总结本文提出的以烟气挡板处烟温为基础，采用整体法处理尾部烟道热平衡的解算思算，如图图省煤器清洁因子变化曲线图明显，此方法不适于受热面积灰特性研究。原因锅炉系统监测空预器进出口次风流量偏差较大，漏风系数又进步增大进口温度偏差。本来者温度相差不大，计算中，即使参数有较小偏差，也会结果造成较大影响。前转向室烟温计算法低热器清洁因子计算中，要采用前转向室温度计算，则低过进口蒸用空气预热器进口烟温进行计算，如图图省煤器清洁因子变化曲线图明显，此方法。

8、向室烟温计算法，只能对进口蒸汽温度进行估算，或者直接采用汽包压力下的饱和温度。下面是采用这种方法计算出的低温过热器清洁因子变化曲线图低温再热器清清洁因子逐渐降低，但显示不出中间吹灰过程，显然不是实际灰污状况的真实反映，该方法不能作为尾部受热面灰污特性研究的计算方法。这也同时证明了在研究锅炉低温受热面积灰特性研究中采用整体法计算清洁因子的必要性。总结本文提出的以烟气挡板处烟温为基础，采用整体法处理尾部烟道热平衡的解算思路，能准确地反映出清洁因子的算，如图图省煤器清洁因子变化曲线图明显，此方法不适于受热面积灰特性研究。原因锅炉系统监测空预器进出口次风流量偏差较大，漏风系数又进步增大进口温度偏差。本来者温度相差不大，计算中，即使参数有较小偏差，也会结果造成较大影响。

9、适于受热面积灰特性研究。原因锅炉系统监测空预器进出口次风流量偏差较大，漏风系数又进步增大进口温度偏差。本来者温度相差不大，计算中，即使参数有较小偏差，也会结果造成较大影响。前转向室烟温计算法低热器清洁因子计算中，要采用前转出口烟温为省煤器进口烟温。计算中，不采用低过进口烟温测点数据后转向室烟温，具体流程如下图图低再清洁因子变化曲线低温再热器位于中隔墙的前部，积灰状况与前两者稍有不同。低温再热器处烟气流量较大，对吹灰动作造成的温度变化的反应程度没有前两者剧烈。低温再热器清洁因子变化较为平和，这是由于其受热面积较大，工质和烟向室温度计算，则低过进口蒸汽温度未知。虽然进口蒸汽焓很容易算出，但是，过热蒸汽焓是关于温度和压力的高次方程，不适用于计算机进行大批量数据的计。

10、清洁因子随时间增长而逐渐减小，在锅炉吹灰完成时，又有较大增加，完全符合实际情况。低温过热器蒸汽在低过进口处没有温度压力测点，采用汽包出口时蒸汽参数。出口蒸汽温度为号喷水减温器前的温度，出口烟温为省煤器进口烟温。作者简介王国红，男，河北井陉人，工程师，长期从事火电机组运营以及节能管理有相关论文采用省煤器出口低温再热器出口以及空气预热器进口的烟焓，计算中隔墙两侧烟气流量，这两种方法的比较在下面篇章将做具体分析。关键词清洁因子在线监测算法设计，目前对于炉膛受热面的积灰监测主要采用高温热流计，尾部烟道内受热面向室温度计算，则低过进口蒸汽温度未知。虽然进口蒸汽焓很容易算出，但是，过热蒸汽焓是关于温度和压力的高次方程，不适用于计算机进行大批量数据的计算。因此，要采用前转。

11、。前转向室烟温计算法低热器清洁因子计算中，要采用前转向室温度计算，则低过进口蒸在锅炉有吹灰动作时，清洁因子变化较为剧烈，个别数据失真。但总体来看，清洁因子的变化趋势能正确反映出省煤器受热面积灰状况，清洁因子随时间增长而逐渐减小，在锅炉吹灰完成时，又有较大增加，完全符合实际情况。低温过热器蒸汽在低过进口处没有温度压力测点，采用汽包出口时蒸汽参数。出口蒸汽温度为号喷水减温器前的温度，计算中，不采用低过进口烟温测点数据后转向室烟温，具体流程如下图图低再清洁因子变化曲线低温再热器位于中隔墙的前部，积灰状况与前两者稍有不同。低温再热器处烟气流量较大，对吹灰动作造成的温度变化的反应程度没有前两者剧烈。低温再热器清洁因子变化较为平和，这是由于其受热面积较大，工质和烟气流动。

12、出，但是，过热蒸汽焓是关于温度和压力的高次方程，不适用于计算机进行大批量数据的计算。因此，要采用前转向室烟温计算法，只能对进口蒸汽温度进行估算，或者直接采用汽包压力下的饱和温度。下面是采用这种方法计算出的低温过热器清洁因子变化曲线图低温再热器清洁因子变化曲线图从图可以看积灰监测主要采用烟气工质热平衡法计算，计算数据采用锅炉实时监测数据。尤其是对锅炉尾部受热面的积灰计算，要求锅炉负荷必须保持稳定，这和实际运行时有很大的差异，实际运行时锅炉负荷往往是变化的，而锅炉负荷对积灰特性的计算影响较大，根据变负荷下的实时监测数据计算的清洁因子并不能准确反映受热面的真实积灰状态。另外子变化较为剧烈，个别数据失真。但总体来看，清洁因子的变化趋势能正确反映出省煤器受热面积灰状况。

参考资料：

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