，无法达到预期优化效果因此，调整配合长度为该结构的唯有效手段，但又因受整车轴向布置空间限制，需在不改变行星排混动系统轴向客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿法参数，即设置最小过盈量为并对原始方案和优化方案进行对比分析。原始方案仿真分析结果，如图所示。优化方案仿真分析结果，如图所示。优化分析通过上述公式可知，在金属材料不变的前提的稳定性与安全系数，详细优化方案相关结构参数，如表所示仿真分析由于使用公式计算无法将实际运行过程中温度场的影响考虑进去，而温度对过盈配合传递扭和承受载荷能力又产生十分重要影布置空间更是显得十分紧张。因此，为满足整车布置要求行星排混动系统需对电机转子结构进行优化设计客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿。优化方案在原始方案的基础上取消关键词永磁同步电机轴向布置空间转子结构计算校核仿真分析引言混合动力系统较纯电动动力系统具有动力性强不受充电设备限制等优势，其中，行星排混合动力系统较串联式并联式同轴混联式混过盈配合需满足传递扭矩的要求。原始方案结构模型，如图所示。摘要为设计款可满足米客车用行星排混动系统，且充分考虑可匹配国内各主流客车企业相关车型，经分析统计整车轴向布置空求行星排混动系统需对电机转子结构进行优化设计客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿。摘要为设计款可满足米客车用行星排混动系统，且充分考虑可匹配国内各主流客车企业相核仿真分析引言混合动力系统较纯电动动力系统具有动力性强不受充电设备限制等优势，其中，行星排混合动力系统较串联式并联式同轴混联式混动系统，在动力性经济性成本等方面更体现出明显影响。因此，使用软件进行仿真分析，并设定温度场在此结构处的边界条件。经上述公式计算校核结果，压入法安全系数较热胀法低，为考虑极端恶劣情况，仿真分析时设定边界条件为客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿限制问题尤为突出，因此，为控制行星排混动系统轴向长度，对电机转子结构进行优化设计和仿真分析，同时，也为客车用永磁同步电机的轻量化小型化设计积累了经验，具有定的参考意义。累了经验，具有定的参考意义客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿。本文以行星排混动系统发电机结构为例进行方案优化分析，根据行星排混动系统需求，转子套筒与转轴之间的消限定转子套筒轴向位置的卡簧，用轴承替代原始方案卡簧以限定转子套筒轴向位置，此方案可在混动系统整体轴向尺寸不变的基础上，定程度上增加转子套筒与转轴之间的配合长度，可提升此处关车型，经分析统计整车轴向布置空间限制问题尤为突出，因此，为控制行星排混动系统轴向长度，对电机转子结构进行优化设计和仿真分析，同时，也为客车用永磁同步电机的轻量化小型化设计势。但由于为双电机行星排变速箱结构，轴向长度较长成为整车布置过程中的限制条件，相较于米米客车，米客车布置行星排混动系统时，轴向布置空间更是显得十分紧张。因此，为满足整车布置入法参数，即设置最小过盈量为并对原始方案和优化方案进行对比分析。原始方案仿真分析结果，如图所示。优化方案仿真分析结果，如图所示。关键词永磁同步电机轴向布置空间转子结构计算校构的稳定性与安全系数，详细优化方案相关结构参数，如表所示仿真分析由于使用公式计算无法将实际运行过程中温度场的影响考虑进去，而温度对过盈配合传递扭和承受载荷能力又产生十分重要客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿期优化效果因此，调整配合长度为该结构的唯有效手段，但又因受整车轴向布置空间限制，需在不改变行星排混动系统轴向尺寸的前提下，优化配合长度，如图所示。优化方案在原始方案的基础上用永磁同步电机的轻量化小型化设计积累了经验，具有定的参考意义。优化分析通过上述公式可知，在金属材料不变的前提下，影响安全系数的尺寸参数主要有过盈量配合直径配合长度等个因素。寸的前提下，优化配合长度，如图所示客车用永磁同步电机转子结构优化与分析论文原稿。总结根据计算校核和仿真分析结果可知，优化方案可在保证不增加混动系统整体轴向尺寸的前提下影响安全系数的尺寸参数主要有过盈量配合直径配合长度等个因素。由于考虑到金属材料性能与实际热胀工艺水平，为保证产品可靠性和装配效率，过盈量因素已无法优化为综合考虑装配零部件。因此，使用软件进行仿真分析，并设定温度场在此结构处的边界条件。经上述公式计算校核结果，压入法安全系数较热胀法低，为考虑极端恶劣情况，仿真分析时设定边界条件为压入限定转子套筒轴向位置的卡簧，用轴承替代原始方案卡簧以限定转子套筒轴向位置，此方案可在混动系统整体轴向尺寸不变的基础上，定程度上增加转子套筒与转轴之间的配合长度，可提升此处结混动系统，在动力性经济性成本等方面更体现出明显优势。但由于为双电机行星排变速箱结构，轴向长度较长成为整车布置过程中的限制条件，相较于米米客车，米客车布置行星排混动系统时，轴