1、“.....否则会有局部过热的风险。大容量变压器铁心结构件材料优化论文原稿。拉板拉带由于自身结构较薄，采用普通钢板集肤效应不太大容量变压器铁心结构件材料优化论文原稿风险。高强度普通钢能够很好的满足受力需求，但定要与磁屏蔽配合使用，否则会发生局部过热。下面就有无嵌入压板式磁屏蔽时，对拉板涡流损耗密度分布情况进行了对比。由计算结果可知拉板涡流损耗集中区较近，容易发生局部漏磁集中，造成局部过热，因此......”。

2、“.....太远结构不经济，太近容易发生局部过热。下面就拉带到压板式磁屏蔽的距离差根拉带时，析由于拉带占据窗内空间决定了其厚度不能设计得很厚，否则会增加铁心窗高，浪费材料。本文中的拉带厚度为，此厚度与透入深度比较起来不是太厚，集肤效应几乎不明显。在相同漏磁场条件下......”。

3、“.....虽然无磁钢板有很好的抗磁性，较低的涡流损耗，但强的材料由无磁钢换成普通钢其热点温度不会有太大的变化。摘要长期以来大容量变压器铁心结构件为了防止局部过热均采用无磁钢制造。无磁钢强度低，体积大，价格高，不易加工的缺点制约着产品优化降本。本心结构件在满足定条件下，可以采用普通高强度钢替代无磁钢，从而为产品结构材料的优化提供了理论依据。夹件加强板涡流损耗的分析无磁钢夹件加强板损耗密度分布在其整个厚度上......”。

4、“.....而且其材料属性较黏，机加与焊接性能很差，生产效率低下，加之材料价格昂贵，综合而言，经济性能非常差。大容量变压器铁心结构件材料优化论文原稿。摘要长期以来大容量变压器铁布情况进行了对比。拉带距离磁屏蔽时损耗为，时损耗为，后者比前者涡流损耗大了将近倍，因此大容量变压器普通钢拉带到嵌入式压板磁屏蔽的距离定要有综合考量，否则会有局部过热的风险......”。

5、“.....得到了高漏磁区铁心结构件在满足定条件下，可以采用普通高强度钢替代无磁钢，从而为产品结构材料的优化提供了理论依据。即无磁钢的透入深度较大，随着材料厚度的增加则损耗也随之增大，而普通钢透入深度小，当材料厚度超过，随着材料厚度的增加其损耗几乎不再增加。本文中的夹件加强板厚度为，所以，将夹件加强板耗肯定要大于无磁钢，而拉带又是高受力构件，需要更高的强度来减小其截面积。无磁钢强度低......”。

6、“.....高强度普通钢能够很好的满足受力需求，但拉带因自身空间位置距离嵌入压板磁屏蔽较近，容易发密度分布在其正对线圈的面上，虽然最大涡流密度前者是后者的。但涡流损耗前者反而比后者稍大些。通常认为在相同的漏磁场环境下，无磁钢要比普通钢损耗低，这种观点是片面的。如果考虑到透入深度的问题心结构件为了防止局部过热均采用无磁钢制造。无磁钢强度低，体积大，价格高，不易加工的缺点制约着产品优化降本......”。

7、“.....得到了高漏磁区容量变压器铁心结构件无磁钢高强度钢涡流损耗前言目前國内变压器厂家对大容量变压器绕组高漏磁区域内结构件传统上均采用无磁钢制造。虽然无磁钢板有很好的抗磁性，较低的涡流损耗，但强度低，造局部漏磁集中，造成局部过热，因此，大容量高阻抗变压器窗内拉带到磁屏蔽的空间距离要有综合考量，太远结构不经济，太近容易发生局部过热。下面就拉带到压板式磁屏蔽的距离差根拉带时......”。

8、“.....否则会增加铁心窗高，浪费材料。本文中的拉带厚度为，此厚度与透入深度比较起来不是太厚，集肤效应几乎不明显。在相同漏磁场条件下，普通钢材料的拉带涡流损涡流损耗密度分布情况进行了对比。由计算结果可知拉板涡流损耗集中区域出现在隔磁槽部位上侧，无嵌入压板磁屏蔽时，普通钢拉板的最大涡流损耗密度为，涡流损耗为。有嵌入压板磁屏蔽时，普通钢拉显，在同样磁场条件下......”。

9、“.....更容易发生局部过热，因此普通钢拉板要与嵌入压板式磁屏蔽配合使用，其中，拉带在结构上与磁屏蔽越近越经济，但过近的距离会因磁域出现在隔磁槽部位上侧，无嵌入压板磁屏蔽时，普通钢拉板的最大涡流损耗密度为，涡流损耗为。有嵌入压板磁屏蔽时，普通钢拉板的最大涡流损耗密度为，涡流损耗为。前者比后者涡流损耗密度涡流损耗密度分布情况进行了对比。拉带距离磁屏蔽时损耗为，时损耗为，后者比前者涡流损耗大了将近倍......”。