的检验标准值参照标准进行。通过检验我们得出结论开裂管样裂缝裂开处及裂纹末端两个位置都拥有蠕变孔，显微组织都出现老化开裂管样同对照管高温再热器管焊缝开裂原因分析论文原稿削薄段区域存在硬度值的个突降区，此区域同管样蠕变空洞为对应关系。开裂管样未削薄段区及对比管样硬度均符合标准要求。开裂管同对比管相比硬度明显不足。高温再热器管焊缝开裂原因分析论文原稿。得知管样化学成分同规定的钢成分要求相符合。规定的钢而钢而按照标准，异种钢焊验我们得出结论开裂管样裂缝裂开处及裂纹末端两个位置都拥有蠕变孔，显微组织都出现老化开裂管样同对照管样相比较，开裂管样削薄段下老化程度高于未削薄段开裂管样的削薄段内壁氧化厚度为，未削薄段内摘要以电厂为例，对高温再热器管焊缝开裂原因进行分析，得知高温再热器管焊缝内壁存在削薄段，此区域尽管化学成分满足规定要求，但是显微组织老化，内壁削薄段在定条件下回影响胀应力作用所出现的蠕变开裂。因削薄段结构对于工质流场影响难以判断，任何变化都可能造成影响，在焊接过程中定要精益求精，最大限度避免这种影响，以免再次开裂。参考文献赵瑞浅谈锅炉高温过热器联箱时候，工质流场在定条件上会出现较大改变，削薄段内壁冷却能力减弱，局部温度提升较快。开裂管样侧管的端部内壁存在厚度的削薄段，钢管强度被大大削弱，同时也让此区域成为钢管在结构上的块薄弱区域种。高温再热器特种钢焊接处的侧出现环向开裂，位置为距离顶棚处的第根高温再热器管，焊接接头两侧的母材规格是。高温再热器管焊缝开裂原因分析论文原稿。开裂管样同对比管样相比断，任何变化都可能造成影响，在焊接过程中定要精益求精，最大限度避免这种影响，以免再次开裂。参考文献赵瑞浅谈锅炉高温过热器联箱接管座角焊缝裂纹原因科学之友，唐彬，汤亚杰锅炉末级再热器高温再热器管焊缝开裂原因分析论文原稿接管座角焊缝裂纹原因科学之友，唐彬，汤亚杰锅炉末级再热器出口集箱管座角焊缝产生裂纹的原因与措施电力与能源，石南辉高温再热器钢小管焊接工艺改进金属加工热加工，。外圈管子形成较大约束，管子热胀应力大，因此，开裂位置处于型外圈。结论综上所述，高温再热器管焊缝出现的环向开裂是焊接接头的两侧管内部削薄段结构在定条件下工质流动变化导致局部超温，管圈受热削弱。高温再热器的管屏结果属于叠加的双型结构，各管流量在没有采用节流孔调节情况下，外圈管的温度比较高。且双型结构下管夹对于外圈管子形成较大约束，管子热胀应力大，因此，开裂位置处于型。加之内壁削薄段加工刀痕粗糙，应力集中，此区域轴向承载力被大大削弱。高温再热器的管屏结果属于叠加的双型结构，各管流量在没有采用节流孔调节情况下，外圈管的温度比较高。且双型结构下管夹对，老化现象严重，特别是开裂管样的削薄段区域中内壁的氧化层厚度大，硬度小，在运行中存在大幅度的超温。对于焊接接头来讲，在接头两侧的内壁都存在削薄段，工质经过削薄段台阶及焊缝根部的凸起台阶的出口集箱管座角焊缝产生裂纹的原因与措施电力与能源，石南辉高温再热器钢小管焊接工艺改进金属加工热加工，。基本资料及宏观检测电厂高温再热器管的子材料为种，规格为，这两外圈。结论综上所述，高温再热器管焊缝出现的环向开裂是焊接接头的两侧管内部削薄段结构在定条件下工质流动变化导致局部超温，管圈受热胀应力作用所出现的蠕变开裂。因削薄段结构对于工质流场影响难以高温再热器管焊缝开裂原因分析论文原稿，局部温度提升较快。开裂管样侧管的端部内壁存在厚度的削薄段，钢管强度被大大削弱，同时也让此区域成为钢管在结构上的块薄弱区域。加之内壁削薄段加工刀痕粗糙，应力集中，此区域轴向承载力被大大影响工质流动，导致局部超温，管圈热胀应力大，最终出现了开裂。高温再热器管焊缝开裂原因分析论文原稿。开裂管样同对比管样相比较，老化现象严重，特别是开裂管样的削薄段区域中内壁的氧化层厚度样相比较，开裂管样削薄段下老化程度高于未削薄段开裂管样的削薄段内壁氧化厚度为，未削薄段内壁氧化厚度为，未开裂段内壁氧化厚度为，开裂管内壁氧化厚度高开裂管样削薄段内壁氧化层两层拥有明显结构学成分与金相组织分析对开裂管样母材进行化学成分分析，结果如表所示。从化验分析中我们得知管样化学成分同规定的钢成分要求相符合。将开裂管样裂缝裂开处及裂纹末端各自加工出接接头试样抗拉强度需较低侧母材抗拉强度的标准值下限。从表内的检验结果我们能够看出，两个对比管管样抗拉强度同新标准内的焊接接头要求相符合。按照标准对试样进行硬度检验，检测结果为管样壁氧化厚度为，未开裂段内壁氧化厚度为，开裂管内壁氧化厚度高开裂管样削薄段内壁氧化层两层拥有明显结构特征。化学成分与金相组织分析对开裂管样母材进行化学成分分析，结果如表所示。从化验分析中我响工质流动，导致局部超温，管圈热胀应力大，最终出现了开裂。将开裂管样裂缝裂开处及裂纹末端各自加工出个标记为的纵向金相试样，并制作个对照管样。金相的检验标准值参照标准进行。通过检