1、“.....缺点是高温熔盐对结构材料耐腐蚀性要求比较高。熔盐快堆燃料循环增殖的性能研究核燃料论文。厚的反射层就可以满足设计需求。外围的吸收层只是减少残余泄漏中子起辐射防护作用，对反应堆值，几乎没影响。厚度就可以降低反应堆外的泄漏中子量约个数量级。吸收层可以取消，但堆外辐射防护就需，本文基于堆芯结构双流体方案，利用氟化或氯化熔盐中铀钚重金属盐高温下的高溶解度特性，获得熔盐快堆的高增殖。对铀钚燃料循环熔盐快堆的种可行性熔盐燃料方案和，采用基于反应堆安全分析和设计的综合性模拟程序，计算了中子能谱反应性温度系数。分析了增殖比受反应堆裂变区增殖区和中子反射层的尺寸影响，熔盐中和同位素丰度对的影响，以及随熔盐快堆燃料循环增殖的性能研究核燃料论文状影响可以忽略不计。熔盐快堆燃料循环增殖的性能研究核燃料论文......”。

2、“.....套管外径壁厚，底部与裂变区的半椭球底部平齐。表熔盐物理参数图熔盐增殖快堆示意图表反应堆物理参数计算和分析反应堆物理参数反应堆的增殖能力通常用增殖比，来表示，它反映了堆中易裂变核燃料的增殖能力，。计算公式为式中和分别表示核素的中子俘获反应率和中子吸收反应率。变核燃料的增殖能力，。计算公式为式中和分别表示核素的中子俘获反应率和中子吸收反应率。中子能谱分析反应堆裂变区和增殖区的中子能谱随能量分布见图。图中显示，燃料方案的中子能谱最硬。能谱差异主要来自于原子核慢化中子能力上，比强比强。增殖区中对增殖起作用的快中子，氯盐方案中子通量比两种氟盐情况大个数量级。这些导致氯盐燃料方案远大于两种氟盐方案。在循环中，热中子贡献必须考虑......”。

3、“.....缺点是高温熔盐对结构材料耐腐蚀性要求比较高。为了简化计算，同熔盐方案中，裂变熔盐和增殖熔盐采用相同重金属摩尔浓度，物理参数见表。种方案的温度反应性系数分别是和，均为温度负反馈。初始临界时，和种熔盐燃料方案的增殖比分别摘要熔盐快堆增殖是当前国际上关注的热点，本文基于堆芯结构双流体方案，利用氟化或氯化熔盐中铀钚重金属盐高温下的高溶解度特性，获得熔盐快堆的高增殖。对铀钚燃料循环熔盐快堆的种可行性熔盐燃料方案和，采用基于反应堆安全分析和设计的综合性模拟程序，计算了中子能谱反应性温度系数。分析了增殖比受反应堆裂变区增殖区和中子反射层的尺寸影响，熔盐中和附近达到饱和，但氯盐方案值在之后还继续随增殖层厚度增长几厘米厚的反射层，就可以很明显改善反应堆值增殖比随同位素和的丰度增加而迅速减小，当丰度小于丰度小于时......”。

4、“.....可在熔盐快堆设计中合理选择熔盐的工作温度重金属摩尔浓度和反应堆增殖比。参考文献何迅，曾畅，余小权，等加而减小，丰度对的影响较丰度更为明显。在相应熔盐方案中，采用以内和采用以内的丰度，同位素丰度对影响可以忽略。随运行时间演化以上计算的是临界时稳态情况。对于功率输出时动态情况见图。由于裂变和增殖燃料都是液态，可实行在线添料和熔盐中杂质提取。图中中子有效增殖因数初始设计值，当运行进入区间时，触发在线处理条件，需要对裂变区进行在线添加易裂变燃料和提取多余裂变中间产物，对增殖区进行裂变中子数随中子能量变化熔盐燃料选取作为核燃料和的载体，我们选取种化学稳定性好的和盐，相应燃料方案分别为以及，分别标记为以及。燃料中的占比很小......”。

5、“.....熔盐快堆燃料循环增殖的性能研究核燃料论文。厚的反料循环增殖性能分析核技术，谢仲生核反应堆物理分析西安西安交通大学出版社，徐怠快堆的燃料增殖高技术通讯，李冬国，周雪梅，刘桂民熔盐快堆燃料循环增殖性能分析核技术，基金中国科学院战略性先导科技专项中国科学院前沿科学重点研究项目资助。核燃料增殖我们在文献中简述了燃料循环增殖原理和方式，对于燃料循环，也有类似途径。能量高于定阈值的中子，可以被或俘获，并通过系列衰变生产易裂变核素或，从而实现核燃熔盐快堆燃料循环增殖的性能研究核燃料论文流体熔盐快堆概念设计可行性研究核动力工程，彭鹏，余呈刚，崔德阳钍基氯盐快堆燃耗性能分析核技术，彭鹏，奚坤，潘登，等双区氯盐快堆的增殖及嬗变性能分析核安全，李冬国，刘桂民熔盐快堆燃料循环增殖性能分析核技术，谢仲生核反应堆物理分析西安西安交通大学出版社，徐怠快堆的燃料增殖高技术通讯，李冬国，周雪梅......”。

6、“.....基金中国科学院战略性先导科技专项中国科学院前沿科学重点研究项目资线添料和提取外，也可以按预设时间周期进行燃料在线管理。结语通过熔盐燃料的物理性能分析熔盐快堆的中子物理计算以及易裂变核素的增殖比计算，我们对熔盐快堆铀钚燃料循环的增殖性能总结如下氯盐方案增殖比远大于两种氟盐方案无论是通过增加重金属摩尔浓度，还是小幅度改变反应堆几何尺寸，都难以通过优化方式来填补氯盐和氟盐方案增殖性能差距增殖比随裂变区增殖区和反射层尺寸增大而变大，直到饱和氟盐燃料方案值，大约在增殖区厚远大于两种氟盐方案无论是通过增加重金属摩尔浓度，还是小幅度改变反应堆几何尺寸，都难以通过优化方式来填补氯盐和氟盐方案增殖性能差距增殖比随裂变区增殖区和反射层尺寸增大而变大，直到饱和氟盐燃料方案值，大约在增殖区厚度附近达到饱和......”。

7、“.....就可以很明显改善反应堆值增殖比随同位素和的丰度增加而迅速减小，当丰度小于丰度小于时，同取增殖的和中间产物。图中提取率按计算，添加到满足为止。图显示，随反应堆运行时间变化，数值略微小于临界稳态值。图随同位素和丰度变化图和随运行时间演化整个计算流程以程序的燃耗模块为主，每运行个间隔时间，读出的熔盐输出文件，作为的模块的熔盐输入计算动态和值。旦小于设计阈值，则进行在线处理。除了按判据进行在层就可以满足设计需求。外围的吸收层只是减少残余泄漏中子起辐射防护作用，对反应堆值，几乎没影响。厚度就可以降低反应堆外的泄漏中子量约个数量级。吸收层可以取消，但堆外辐射防护就需要增强。图随反应堆几何尺寸变化同位素丰度对增殖比影响由于和的辐射俘获截面比其同位素和辐射俘获截面高个数量级，因此同位素和丰度对影响需要考虑。熔盐中的同位素和丰度对影响见图，随两同位素丰度增殖目的......”。

8、“.....反应链如下，易裂变核和每吸收个中子后，释放的平均中子数η随中子能量变化如图所示，。图中数据由美国核数据库的和截面加工而成。在快中子能区，的η值大于，而且随中子能量上升很快，核裂变反应将有个多余中子可以提供给或增殖来获取或，。这意味在熔盐快堆中，存在着铀钚燃料循环的高增殖可能。图有效位素丰度对反应堆影响可以忽略动态值稍微比临界稳态设计值小结合熔盐相图随重金属摩尔浓度变化曲线和最大值随熔盐温度变化曲线，可在熔盐快堆设计中合理选择熔盐的工作温度重金属摩尔浓度和反应堆增殖比。参考文献何迅，曾畅，余小权，等双流体熔盐快堆概念设计可行性研究核动力工程，彭鹏，余呈刚，崔德阳钍基氯盐快堆燃耗性能分析核技术，彭鹏，奚坤，潘登，等双区氯盐快堆的增殖及嬗变性能分析核安全，李冬国......”。

9、“.....每运行个间隔时间，读出的熔盐输出文件，作为的模块的熔盐输入计算动态和值。旦小于设计阈值，则进行在线处理。除了按判据进行在线添料和提取外，也可以按预设时间周期进行燃料在线管理。结语通过熔盐燃料的物理性能分析熔盐快堆的中子物理计算以及易裂变核素的增殖比计算，我们对熔盐快堆铀钚燃料循环的增殖性能总结如下氯盐方案增殖要增强。图随反应堆几何尺寸变化同位素丰度对增殖比影响由于和的辐射俘获截面比其同位素和辐射俘获截面高个数量级，因此同位素和丰度对影响需要考虑。熔盐中的同位素和丰度对影响见图，随两同位素丰度增加而减小，丰度对的影响较丰度更为明显。在相应熔盐方案中，采用以内和采用以内的丰度，同位素丰度对影响可以忽略。随运行时间演化以上计算的是临界时稳态情况。对于功率输行时间动态变化。计算结果表明氯盐方案与两种氟盐方案相比较，具有更大的增殖能力优势......”。