能试验方法标准，确定加载制度为采用的速度连续均匀地加载，加载至初始荷载值，维持当前荷载，并在之后的内完成测点的应变数据采集后再以的速度连续均匀地加载，加载至为的破坏荷载，维持当前荷载，并在之后的内完成测点的应变数据采集。若测点两次采集的应变差大于其平均值的，则应对试件重新对中并重复上述过程直到合格在破坏形式上没有明显不同，试验过程中未出现因管壁过薄导致灌浆料被压出的现象。试验概况试件尺寸和材料强度制作个小直径圆形薄壁灌浆钢管试件，试件为外径壁厚高的圆形钢管，编号为。用钢管内灌注的灌浆料制作个的标准棱柱体试件，编号为，应变片布臵如图所示。分别对其进行静力受压弹性模量试验，试验数据见表。图灌浆料应变片示意表灌浆料弹性模量测试结小直径圆形薄壁灌浆钢管组合弹性模量探究冶金工业论文混凝土柱组合弹性模量及轴向压力分配弹性力学分析华东交通大学学报，康希良钢管混凝土组合力学性能及粘结滑移性能研究西安西安建筑科技大学，天津市钢结构住宅设计规程天津天津市城乡建设委员会，张帅，张鑫，周广强小直径圆形薄壁灌浆钢管组合轴压弹性模量研究川建筑科学研究，。小直径圆形薄壁灌浆钢管组合弹性模量探究冶金工业论文。比较表可知，均属于小直径圆形薄壁北京中国建筑工业出版社，李源波带约束拉杆形钢管混凝土短柱受压性能研究广州华南理工大学，赵强方钢管再生混凝土界面粘结性能试验华侨大学学报自然科学版，关萍，陈兰响，刘晴晴钢骨钢管高强混凝土偏心受压柱非线性分析华侨大学学报自然科学版，丁楠，罗漪，欧婷茹，等火灾后外包薄壁钢管加固钢筋混凝土轴压柱力学性能的数值模拟华侨大学学报自然科学版，王顺预应力混凝土钢管桁架叠合只是将相应钢管和混凝土的刚度进行叠加，没有体现出钢管对混凝土的增强作用。所以陈梦成等使用弹性力学理论，考虑钢管与混凝土共同工作的协同条件，推导出弹性阶段钢管混凝土的组合轴压弹性模量计算公式其中，。康希良提出了套钢管混凝土柱的理论计算公式日本建筑协会规程中规定钢管混凝土轴压刚度由式表示。该理论计算公式同式，与钢管混凝土结构技术规范相似，均为钢管与混凝土相表试件弹性模量试验结果小直径圆形薄壁灌浆钢管组合轴压弹性模量计算方法研究钢管混凝土组合轴压弹性模量计算方法我国现行规范钢管混凝土结构技术规范认为在正常使用阶段，钢管混凝土处于弹性阶段，其紧箍作用并不明显，甚至可以忽略不计，即钢管对于核心区混凝土提升不太明显。钢管混凝土结构如同普通的钢筋混凝土结构样，钢材与混凝土协同变形，根据弹性变形协调条件可知钢管混凝土弹性模量均为固定长细比径厚比，直径分别为和，钢管壁厚分别为和。其数值分析模型如图所示。图数值分析模型因只对构件弹性阶段进行分析，为方便计算，灌浆料和钢管只输入弹性阶段本构。其中灌浆料杨氏模量取材料试验所得数值，泊松比取钢材的初始弹性模量取，泊松比取。小直径圆形薄壁灌浆钢管组合弹性模量探究冶金工业论文。试验结果试验现象所有小直径圆形薄壁灌浆件弹性模量值的计算采用混凝土物理力学性能试验方法标准中试件静压受力弹性模量值的计算公式，计算公式由式表示。具体试件的弹性模量见表。通过对现有计算方法的比较分析可知，和是将钢管和混凝土相应刚度进行叠加，得出组合结构的整体刚度，没有具体定义组合结构的弹性模量，也缺乏钢管对核心区混凝土弹性模量增强的考虑，所以所求得的结果无法更好地拟合试验数据。是在定义钢管混凝土组合梦成等认为钢管混凝土组合弹性模量应比单侧单向受压时高，而现有的大量理论计算公式只是将相应钢管和混凝土的刚度进行叠加，没有体现出钢管对混凝土的增强作用。所以陈梦成等使用弹性力学理论，考虑钢管与混凝土共同工作的协同条件，推导出弹性阶段钢管混凝土的组合轴压弹性模量计算公式其中，。康希良提出了套钢管混凝土柱的理论计算公式日本建筑协会规程中规定钢管混凝土轴压刚度由式研究川建筑科学研究，。小直径圆形薄壁灌浆钢管组合弹性模量探究冶金工业论文。表试件弹性模量试验结果小直径圆形薄壁灌浆钢管组合轴压弹性模量计算方法研究钢管混凝土组合轴压弹性模量计算方法我国现行规范钢管混凝土结构技术规范认为在正常使用阶段，钢管混凝土处于弹性阶段，其紧箍作用并不明显，甚至可以忽略不计，即钢管对于核心区混凝土提升不太明显。钢管混凝土结构如同普通的钢小直径圆形薄壁灌浆钢管组合弹性模量探究冶金工业论文钢管试件在荷载较小时均无明显变化，随着荷载的增加，试件中部向外起鼓，有些构件在靠近中部位臵有几处起鼓，个别试件在靠近上下端部钢垫块处起鼓，最终于较薄弱处破坏。部分试件破坏形态如图照片所示。图试件破坏形态图试件破坏形态试件弹性模量试件弹性模量值的计算采用混凝土物理力学性能试验方法标准中试件静压受力弹性模量值的计算公式，计算公式由式表示。具体试件的弹性模量见表论推导得出，认为在受力阶段，钢管和混凝土的相互作用对混凝土弹性模量的提升较为明显，而对钢管弹性模量无明显提升。比较这种方法的计算结果，更贴合试验结果。有限元分析运用软件建立模型，灌浆料和钢管单元采用节点面体单元。为合理进行对比，考虑到构件长细比径厚比对结果的影响，固定长细比径厚比，建立个不同直径壁厚的试件，编号为。其中为与试验相同尺寸，欧婷茹，等火灾后外包薄壁钢管加固钢筋混凝土轴压柱力学性能的数值模拟华侨大学学报自然科学版，王顺预应力混凝土钢管桁架叠合板受力性能研究济南山东建筑大学，杨潇预应力钢管桁架叠合板端部钢筋锚固性能试验研究济南山东建筑大学，钢管混凝土结构技术规范北京中国建筑工业出版社，混凝土物理力学性能试验方法标准北京中国建筑工业出版社，钢管混凝土结构设计与施工规程结构截面面积的基础上，通过引入参数含钢率对钢管混凝土组合弹性模量做出了明确的定义，其计算结果也更加贴合试验结果。都考虑到钢管的紧箍力对混凝土弹性模量的提高作用。其中是基于弹性力学能量法并考虑钢管和混凝土的协同工作，对处于向受力状态下的钢管和混凝土弹性模量进行相应修正后推导出的计算方法是以弹性力学理论为基础并假定钢管和混凝土协同工作的情况推导出的计算方法是以弹性理表示。该理论计算公式同式，与钢管混凝土结构技术规范相似，均为钢管与混凝土相应刚度的简单叠加。试验结果试验现象所有小直径圆形薄壁灌浆钢管试件在荷载较小时均无明显变化，随着荷载的增加，试件中部向外起鼓，有些构件在靠近中部位臵有几处起鼓，个别试件在靠近上下端部钢垫块处起鼓，最终于较薄弱处破坏。部分试件破坏形态如图照片所示。图试件破坏形态图试件破坏形态试件弹性模量试筋混凝土结构样，钢材与混凝土协同变形，根据弹性变形协调条件可知钢管混凝土弹性模量的计算公式根据钢管混凝土结构设计与施工规程，钢管混凝土弹性模量计算公式为康希良等由弹性力学的能量原理和最小势能原理出发，导出钢管混凝土在轴向压力作用下的套箍系数，发现其与核心区混凝土的泊松比钢管的泊松比构件的径厚比有直接关系，引入泊松比套箍系数，提出新的钢管混凝土弹性模量计算公式陈上海同济大学出版社，康希良，赵鸿铁，薛建阳，等钢管混凝土套箍机理及组合弹性模量的理论分析工程力学，陈梦成，李骐钢管混凝土柱组合弹性模量及轴向压力分配弹性力学分析华东交通大学学报，康希良钢管混凝土组合力学性能及粘结滑移性能研究西安西安建筑科技大学，天津市钢结构住宅设计规程天津天津市城乡建设委员会，张帅，张鑫，周广强小直径圆形薄壁灌浆钢管组合轴压弹性模量小直径圆形薄壁灌浆钢管组合弹性模量探究冶金工业论文通圆形灌浆钢管则更适用于我国现行规范钢管混凝土结构技术规范的理论公式。参考文献周明杰钢混凝土组合结构设计与工程应用北京中国建筑工业出版社，李源波带约束拉杆形钢管混凝土短柱受压性能研究广州华南理工大学，赵强方钢管再生混凝土界面粘结性能试验华侨大学学报自然科学版，关萍，陈兰响，刘晴晴钢骨钢管高强混凝土偏心受压柱非线性分析华侨大学学报自然科学版，丁楠，罗漪完成试件的对中过程。比较表可知，均属于小直径圆形薄壁灌浆钢管，其模拟值相差不大，计算结果与模拟值误差较小。表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差比较表和中的模拟结果可知，普通圆形灌浆钢管组合弹性模量小于小直径圆形薄壁灌浆钢管，但与我国现行规范钢管混凝土结构技术规范中理论公果加载和测量方法试验在压力试验机上完成。试验时，在试件上端放臵钢垫块，在试件下端放臵可转动的球铰使其上下端形成水平平面。将试件上下两端使用锉刀打磨平整，在试件正对的个方位布臵电阻应变片测量试件的应变值，应变片位臵如图所示。运用十字定位法将试件臵于钢垫块的中心位臵，同时在试件两侧放臵个百分表，用以对照验证应变片采集的数据。压力装臵如图所示。图试件应变片示意图压力装灌浆钢管，其模拟值相差不大，计算结果与模拟值误差较小。表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差表模拟值与理论值偏差比较表和中的模拟结果可知，普通圆形灌浆钢管组合弹性模量小于小直径圆形薄壁灌浆钢管，但与我国现行规范钢管混凝土结构技术规范中理论公式计算结果较为相近。结论小直径圆形薄壁灌浆钢管与普通钢管混凝土板受力性能研究济南山东建筑大学，杨潇预应力钢管桁架叠合板端部钢筋锚固性能试验研究济南山东建筑大学，钢管混凝土结构技术规范北京中国建筑工业出版社，混凝土物理力学性能试验方法标准北京中国建筑工业出版社，钢管混凝土结构设计与施工规程上海同济大学出版社，康希良，赵鸿铁，薛建阳，等钢管混凝土套箍机理及组合弹性模量的