1、“.....数模计算结果表明，建库后当入库流量，坝前水位为时，岷江乐山大佛水域由于行船和风壅引起的最大波高为，最大下滚深度为，该处的水面高程仍低于乐山大佛平台，因此建库后船行波对乐山大佛影响不大。船类货船，适合在离岸距离为内行驶旅游船和快艇适合在离岸距离大于外区域行驶。在允许的条件下，船舶应在乐山大佛流域减速慢行。经计算，级机动驳集装箱船类货船，航速应限制在旅游船最大航速为快艇最大航速为。合理规划航道货船和旅游船的初步规划航线见图，尽量使相同量级的船舶使用相同的航线。加固乐山大佛周围的堤岷江老木孔水库船行波对乐山大佛的影响分析水利工程学论文度计算成果分析与讨论荷兰水工试验研究所的波高计算公式为式中，为与船型有关的系数为水深。从式可以看出，在船速和水深定的情况下......”。

2、“.....波高也越大在船舶离岸距离和水深定的情况下，船速越大，波高亦越大。乐山大佛临江平台高程为，建库后，在的工况下，乐山大佛处河流水位为，为使船行波不对其求，故本次未计算该流量工况。计算结果见表。由表可知，建库后上行船行波波高增大，下行船行波波高减小建库前岷江乐山大佛水域出现的最大船行波波高为。建库后，乐山大佛水域最大船行波波高为，在入库流量，坝前水位为工况时产生。表建库前后各工况下不同船型引起的船行波波高值船行波爬高计算船行波爬高值主要取决于船行波波要素波爬高。荷兰水工研究所单坡爬高计算公式。具体为式中，为波浪周期ε为船行波的内休止角为船行波入射角，即船行波衍射轴线与岸边线的夹角为护面的光滑度粗糙系数，通常根据护面筑料选取，沥青混凝土光滑面取，混凝土方块土工布层沥青块石取，沥青块石取......”。

3、“.....砂砾箩筐柴排取，碎石取为水流方在数值计算时，只需对式编制个通用程序，所有控制方程均可用此程序求解。控制方程离散计算域的离散方法使用有限体积法。本模型采用的技术和方法为利用控制体积法离散式，为解决压力梯度项和连续方程离散的困难，采用交错网格的方法。在方程组离散时，对流扩散项采用幂函数格式。解各方程时，主要差别在源项，为加快方程收敛速度，对各方程的的基本方程沿水深方向积分平均，即可得到沿水深的维平面数学模型方程组。水流连续方程为其中方向水流运动方程为其中式中，为实际水深，分别为方向的垂线流速分量，分别为方向的垂线平均流速分量分别为两个正交曲线坐标系中的拉梅系数为水位为相对于基准面的垂线水深水流强度参数分别为沿ξη方向的流速为扩散系数......”。

4、“.....流速验证应用建立的水流数学模型，对拟定的验证流量进行流场数值模拟。并选取共个验证断面对比分析数模计算流速与原型实测流量。结果表明，两者流速大小和分布及最大值最小值的位臵均较为致。各测点机截断误差引起的发散，在数值计算中采用欠松弛技术，收敛标准为误差流量源与入口流量源之比小于。模型控制方程将维流动的基本方程沿水深方向积分平均，即可得到沿水深的维平面数学模型方程组。水流连续方程为其中方向水流运动方程为其中式中，为实际水深，分别为方向的垂线流速分量，分别为角，即船行波衍射轴线与岸边线的夹角为护面的光滑度粗糙系数，通常根据护面筑料选取，沥青混凝土光滑面取，混凝土方块土工布层沥青块石取，沥青块石取，粗糙透水块石取，砂砾箩筐柴排取，碎石取为水流方向与护面的斜面水平轴间的夹角为波高为波长......”。

5、“.....只需对式编制个通用程序，所有控制方程均可用此程序求解。控岷江老木孔水库船行波对乐山大佛的影响分析水利工程学论文系数为重力加速度为糙率系数ε，分别为方向的紊动粘滞系数为地球自转速度为地球纬度。比较水流运动方程，其通用格式可表示为式中，为源项ξη均为正交曲线坐标为水流强度参数分别为沿ξη方向的流速为扩散系数。岷江老木孔水库船行波对乐山大佛的影响分析水利工程学论文舶航速船型航道水深和河道流速等多种因素影响。通过采用维水流数学模型计算乐山大佛建库前后工程河段的水流条件，可得到乐山大佛工程水域河段各级流量下的流速比降水位等，再结合经验公式计算乐山大佛流域船行波下滚深度船行波波高船行波爬高风壅水面高度，从而提出不同类型船舶进出该水域时的安全航速和船舶的安全距离。模型控制方程将维流量工况......”。

6、“.....由表可知，建库后上行船行波波高增大，下行船行波波高减小建库前岷江乐山大佛水域出现的最大船行波波高为。建库后，乐山大佛水域最大船行波波高为，在入库流量，坝前水位为工况时产生。表建库前后各工况下不同船型引起的船行波波高值船行波爬高计算船行波爬高值主要取决于船行波波要素波高波周期航道坡脚处速的计算值与实测值之间的相对误差多在左右，模型基本能模拟实际河道的水流。计算组合及工况上游采用流量进口边界条件，下游采用水位出口边界条件。根据下游老木孔水库枢纽的运行方式，模型选取的计算工况主要包括敞泄冲沙流量分级流量及设计流量种工况。计算水位流量组合见表......”。

7、“.....分别为方向的紊动粘滞系数为地球自转速度为地球纬度。比较水流运动方程，其通用格式可表示为式中，为源项ξη均为正交曲线坐标方程离散计算域的离散方法使用有限体积法。本模型采用的技术和方法为利用控制体积法离散式，为解决压力梯度项和连续方程离散的困难，采用交错网格的方法。在方程组离散时，对流扩散项采用幂函数格式。解各方程时，主要差别在源项，为加快方程收敛速度，对各方程的源项进行负坡线性化处理。采用对角矩阵法逐行求解差分方程。为避免计深护坡面的结构型式糙率与渗透性及河床几何尺度等。原苏联规范公式。具体为式中，为船行波爬高为斜坡糙渗系数，对于砼板或钢筋混凝土板，取，对于砌石，取，对于抛石，取为斜坡坡度。由式计算得船行波爬高。荷兰水工研究所单坡爬高计算公式。具体为式中......”。

8、“.....表船行波下滚深度船行波波高计算船行波波高计算公式为式中，为计算点处船行波的波高为船舶吃水为计算点至船舷距离为船舶航速为航道水深。利用式分别计算流量为种工况下的船舶上下行所产生的船行波波高，由于建库前时，该河段航道尺度不能满足设计船舶通航要求，故本次未计算该考文献李志松，吴卫，陈虹，等内河航道中船行波在岸坡爬高的数值模拟水动力学研究与进展辑，李义天，赵明登，曹志芳河道平面维水沙数学模型北京中国水利水电出版社，谢作涛，张小峰，袁晶，等般曲线坐标系平面维水沙数学模型研究与应用泥沙研究，刘嵘睿内河深水航道船行波计算简析及研究现状信息系统工程高凯船舶兴波对船舶影，做好岸坡的防冲护岸......”。

9、“.....建库后岷江乐山大佛水域出现的最大船行波波高为，在入库流量，坝前水位为时产生。计算成果与河海大学海岸及海洋工程研究所对西江肇庆虎跳门段沿程船行波的实测资料相近，具有定合理性。为减小船行波波高的影响，本次分析计算共考虑种船型，其中包括旅游产生影响，则由行船和风壅引起的最大波高应低于两者高程差值，即珨式中，珨为风壅水面高度为安全超高值，可取。计算可得。种代表船型的航速波高曲线及波高衰减曲线见图。综上所述，岷江老木孔枢纽修建后为减少上下行船行波对乐山大佛的影响，建议采取如下措施尽量使船舶远离岸边行驶，如级机动驳集装高波周期航道坡脚处水深护坡面的结构型式糙率与渗透性及河床几何尺度等。岷江老木孔水库船行波对乐山大佛的影响分析水利工程学论文。采用式计算的风壅水面高度见表。由表可知......”。