（定稿）社区灾后重建项目立项投资计划建议书

本设计采用了调质钢，其声速，材料密度，泊松比，弹性模量若取，则。

取，则通过式子可以计算出根据式计算出来的共振频率只是理想值。

实际制造使用时，应使用数字频率计测定圆盘的实际共振频率，并进行修正，以接近共振理想频率。

挠性杆油石座工具振动系统的设计计算我们把挠性杆油石座工具振动系统简化为细长杆下面悬挂集中质量的数学模型，如图所示图挠性杆油石座工具震动系统的数学模型设油石座的长为，宽为，高为。

挠性杆油石座工具振动系统的振动微分方程为波动方程端点条件为式中挠性杆弹性模量挠性杆截面积由式可导出频率方程为式中挠性杆中声波传播的速度挠性杆中的声波波长挠性杆长度挠性杆质量油石与油石座质量之和挠性杆油石座工具振动系统的设计步骤如下选定挠性杆材料，即确定。

挠性杆采用不锈钢制作，声速。

根据换能器变幅杆弯曲振动圆盘的共振状态，测定他们的共振频率作为挠性杆油石座工具振动系统的共振频率，由此即得挠性杆的声波波长根据挠性杆和油石座质量的大小，试选质量比。

我们在这里试取。

由方程解出，再由式算出挠性杆长度。

将代入方程，算出，然后算出。

根据珩磨头直径确定油石条数和油石宽度，由此即可确定油石座宽度。

本设计的珩磨头直径为，由表可确定油石条数为，油石宽度为，油石座宽度为。

表珩磨油石截面高度及数量珩磨头直径油石条数油石宽度以上以上以上根据珩磨资料和被珩磨孔的长度来确定油石座长度。

若较大，则选声速大的材料制作油石座若较小，则选声速小的材料制作油石座由此可确定油石座材料密度，油石座声速和油石座声波波长。

考虑到油石座和油石需要用弹簧拉紧，所以油石座长度通常取为半波长的整数倍。

式中，最后两个未知参数油石座高度和挠性杆直径只要选定任意个参数，则另外个参数即可确定。

根据挠性杆和油石座几何形状材质，可列出质量比的计算公式已知油石座高度时已知挠性杆直径时当珩磨头直径为时，属于小孔，因此用，，，，致谢在指导老师和各位同学的帮助下，经过半年的查阅资料和自主学习，我的毕业设计终于接近尾声。

由于这次我的课题涉及电学和声学的理论知识较多，有些地方看书都觉得吃力。

但是祝锡晶老师在百忙之中都会抽出时间来解答我的疑问。

我们每个星期都会向祝老师汇报我们的进度，这不仅督促了我们认真完成毕业设计，同时还增加了我们与老师的交流。

在此我衷心地感谢高艳霞祝锡晶老师给我的热心帮助。

正是由于他们的帮助我才能顺利完成这次设计。

另外在本课题的研究过程中，也得到了同学陆志及其他朋友们的大力协助，给予了我全面的支持鼓励。

在此也向他们表示诚挚的谢意，油石珩磨头，油石座宽为，挠性杆为不锈钢，直径为，油石座材料为钢，通过计算取挠性杆长度为，油石座长度为，油石座厚度为。

变幅杆的修正计算由于弯曲振动圆盘以及挠性杆油石座工具振动系统的设计计算都是近似值，有必要通过对弯曲振动圆盘挠性杆油石座工具振动系统进行振动试验。

通过试验测定该系统的共振频率为，于是对变幅杆进行修正计算取，，则通过式子可以计算出的值结构设计功率超声振动珩磨装置结构参见卧式功率超声振动珩磨装置图卧式功率超声振动珩磨装置特点珩磨装置可以旋转。

超声波发生器采用晶体管电路，功耗低效率高不需预热造价低体积小。

换能器采用压电换能器，具有能量转换高体积小不需水冷重量轻价格低的优点。

换能器变幅杆和弯曲振动圆盘的中心制有通孔，孔中装有圆柱顶杆，与珩磨机的加压机构相连，实现油石的自动涨缩。

珩磨杆珩磨头体均不振动，珩磨头结构简单。

压电式功率超声珩磨装置体积小，重量轻，便于在珩磨机上安装使用。

谐振系统通过圆锥变幅杆节点固定圆盘的过孔，用螺钉固定于壳体与连接体之间，谐振系统由节点固定悬挂于壳体与连接体之中，并随其旋转和往复运动。

圆锥变幅杆的节电固定圆盘与壳体连接体等连接部位均采用圆柱面定心。

结论我们研制的功率超声振动珩磨装置，与国外同类装置相比，具有下述特点珩磨杆珩磨头体工作时均不振动，珩磨头结构简单。

由于珩磨杆工作时不振动，不需要考虑珩磨杆的节点问题，珩磨头体与珩磨杆前端可以相互浮动刚性连接或者做成体。

由于珩磨杆不振动，可节约能量。

浮动机构既可以放在水套后面，又可以放在珩磨头体后面而国外同类装置只能把浮动机构放在水套后面，在许多情况下导致珩磨头浮动不灵活。

油石涨开机构可以放在珩磨头体后面，实际使用中操作方便而国外同类装置只能把油石涨开机构放在珩磨头体前面，实际使用中操作很不方便。

超声波振动珩磨具有珩磨力小珩磨温度低油石不易堵塞加工效率高加工质量高等系列优点，从而为提高珩磨效率解决铜铝钛合金等韧性材料和陶瓷等硬脆材料的光整加工问题开辟了条新途径，具有广阔的应用前景。

超声波振动珩磨是利用超声波振动珩磨装置将超声能量传输到珩磨加工区的。

超声波振动珩磨装置是超声波振动珩磨工艺系统的关键部分。

它的研制成功，为下步研究超声波振动珩磨机理工艺及其应用打下了有利的基础。

请留出个汉字的空间，下同参考文献日隈部纯郎精密加工振动切削基础及应用韩昆，薛万夫。

北京机械工业出版社，李伯民，赵波现代磨削技术北京机械工业出版社，祝锡晶超声波珩磨机械制造祝锡晶等功率超声珩磨发动机薄壁缸套新技术山西机械，增刊辛志杰，祝锡晶等超声波振动珩磨振动系统试验研究工具技术，张云电超声加工及其应用北京国防工业出版社，吴雪松，祝锡晶，高艳霞等功率超声振动加工技术中谐振系统的研究苏州市职业大学学报，奚凤丰，王诚德磨具上附加超声波的切削加工机理电加工，李祥林，薛万夫，张日升等振动切削及其在机械加工中的应用北京北京科学技术出版社，张云电，王纯，喻家英等超声波振动磨装参考文献书名出处作者机械制造工艺学机械工业出版社王先逵机械制造工艺学课程设计指导书机械工业出版社赵家齐简明机械加工工艺手册上海科学技术出版社徐胜群机械加工这转速，与理论转速相近，即可选此转速。

实际铣削速度。

查机械加工工艺手册表，可知铣削基本时间，其中为工作台每分钟进给量，。

为工件铣削部分长度，为切入行程长度，有公式。

为切出行程长度，。

所以粗铣时基本时间为。

精铣右端面铣床，刀具的选取同粗铣致。

背吃刀量，铣削速度要求表面粗糙度为，查机械加工工艺手册表，每转进给量取。

根据简明手册表，可取铣削速度。

。

查机床手册及计算，取铣床转速为。

实际铣削速度。

基本时间计算如粗铣与粗铣加工相同。

。

工序扩孔选用摇臂钻床，查简明手册表，钻速范围。

钻头材料高速钢由简明手册表查得每转进给量，查表，钻削速度取钻扩钻孔时的切削速度钻由公式按机床选取。

得实际钻削速度基本时间由金属切削手册表有分其中分为钻削长度，为钻削直径。

工序三锪倒角由于此道工序用时较短，次就可以完成，按经验选取时间为工序四粗精铣上端台阶面工步粗铣刀具选择的镶齿端面铣刀机床查机械加工工艺手册选取立式铣床功率为简明手册表取，所以选取基本时间所以工序六钻孔，攻螺纹，钻锥孔安装工步钻孔确定进给量根据机械加工工艺手册表当的，加工此直径孔的，由于零件在加工孔后要螺纹，故进给量应乘以，则。

查简明手册表，选用立式钻床，根据机床选用切削速度，根据简明手册表，得，所以根据机床，选用，故实际切削速度为切削加工时查机械加工工艺手册有取则以上为个孔的机动时间，故本工步的机动时间为工步钻孔确定进给量根据机械加工工艺手册表当的，加工此直径孔的，查简明手册表，选用立式钻床，根据机床选用切削速度，根据简明手册表，得，所以根据立式钻床，选用，故实际切削速度为切削加工时查机械加工工艺手册有取所以安装工步丝锥攻螺纹查机械加工工艺手册表主轴转速范围为表选取背吃刀量查简明手册表选取进给量取铣削速度根据简明手册表选由公式按机床选取转速为所以，实际铣削速度基本时间由机械加工工艺手册表主偏角工步精铣背吃刀量查机械加工工艺手册表选每齿进给量查简明手册表选铣削速度按机床选取转速则实际额铣削速度为基本时间，工序五铣槽工步粗铣机床还是选用上面所用型号的铣床查机械加工工艺手册表粗铣的背吃刀量单边按机械加工工艺始位置上。

根据滑台所要求的原始位置，油缸的工作状态如表所示图变位油缸结构图滑台油缸盖小活塞缸体浮动活塞油缸盖活塞杆联接板联接杆表变位油缸工作状态钻孔深度滑台相对位置进油回油处于最后端位置滑台向前滑台向前第章电气控制部分设计概述随着工工序七拉花键刀具短形花键拉刀，表金属切削手册据表选取拉刀齿开量齿根据金属切削手册拉削速度般在内。

，取即拉削工时，η珩通过式可以初步计算出的值弯曲振动圆盘的设计计算根据弹性振动理论，弯曲振动圆盘可看作圆形薄板振动，其共振频率可按下式计算式中，圆盘厚度圆盘半径重力加速度，弹性模量材料密度泊松比频率系数，当时，值见表简正振动振幅分布的圆周节线数目简正振动振幅分布的直线节数数目表频率振动系数当时考虑到声波传递的效率和速度，弯曲振动圆盘宜选用声速大的材料。

本设计采用了调质钢，其声速，材料密度，泊松比，弹性模量若取，则。

取，则通过式子可以计算出根据式计算出来的共振频率只是理想值。

实际制造使用时，应使用数字频率计测定圆盘的实际共振频率，并进行修正，以接近共振理想频率。

挠性杆油石座工具振动系统的设计计算我们把挠性杆油石座工具振动系统简化为细长杆下面悬挂集中质量的数学模型，如图所示图挠性杆油石座工具震动系统的数学模型设油石座的长为，宽为，高为。

挠性杆油石座工具振动系统的振动微分方程为波动方程端点条件为式中挠性杆弹性模量挠性杆截面积由式可导出频率方程为式中挠性杆中声波传播的速度挠性杆中的声波波长挠性杆长度挠性杆质量油石与油石座质量之和挠性杆油石座工具振动系统的设计步骤如下选定挠性杆材料，即确定。

挠性杆采用不锈钢制作，声速。

根据换能器变幅杆弯曲振动圆盘的共振状态，测定他们的共振频率作为挠性杆油石座工具振动系统的共振频率，由此即得挠性杆的声波波长根据挠性杆和油石座质量的大小，试选质量比。

我们在这里试取。

由方程解出，再由式算出挠性杆长度。

将代入方程，算出，然后算出。

根据珩磨头直径确定油石条数和油石宽度，由此即可确定油石座宽度。

本设计的珩磨头直径为，由表可确定油石条数为，油石宽度为，油石座宽度为。

表珩磨油石截面高度及数量珩磨头直径油石条数油石宽度以上以上以上根据珩磨资料和被珩磨孔的长度来确定油石座长度。

若较大，则选声速大的材料制作油石座若较小，则选声速小的材料制作油石座由此可确定油石座材料密度，油石座声速和油石座声波波长。

考虑到油石座和油石需要用弹簧拉紧，所以油石座长度通常取为半波长的整数倍。

式中，最后两个未知参数油石座高度和挠性杆直径只要选定任意个参数，则另外个参数即可确定。

根据挠性杆和油石座几何形状材质，可列出质量比的计算公式已知油石座高度时已知挠性杆直径时当珩磨头直径为时，属于小孔，因此用，，，，致谢在指导老师和各位同学的帮助下，经过半年的查阅资料和自主学习，我的毕业设计终于接近尾声。

由于这次我的课题涉及电学和声学的理论知识较多，有些地方看书都觉得吃力。

但是祝锡晶老师在百忙之中都会抽出时间来解答我的疑问。

我们每个星期都会向祝老师汇报我们的进度，这不仅督促了我们认真完成毕业设计，同时还增加了我们与老师的交流。

在此我衷心地感谢高艳霞祝锡晶老师给我的热心帮助。

正是由于他们的帮助我才能顺利完成这次设计。

另外在本课题的研究过程中，也得到了同学陆志及其他朋友们的大力协助，给