（定稿）新建混凝土搅拌站项目立项投资计划建议书

Ⅶ正交于坝面的水深为。

按照上述计算过程将计算列于表。

表坝面不掺气水深计算注表中单位均为国际单位。

试算法得水深表水深掺气及波动水深计算，当弗氏系数时，应考虑波动几掺气后水面升高的影响。

掺气水深公式式中，掺气及波动前后水深掺气及波动前计算断面上的平均流速修正系数，般为。

采用。

计算过程整理如表所示表掺气及波动水深计算导墙的高度在水面线的基础上再加上，则导水墙高度为，导水墙顶宽取荷载计算及组合抗滑稳定分析重力坝非溢流坝段主要荷载重力坝承受的荷载和作用主要有自重静水压力扬压力④动水压力波浪压力泥沙压力等。

荷载组合可分为基本组合与特殊组合两类。

基本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的基本荷载组成。

特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现的基本荷载和种或几种特殊荷载组成。

设计时应从这两类组合中选择几种最不利的起控制作用的组合情况进行计算，使之满足规范中规定的要求。

计算工况，在这里分两种工况进行计算。

基本组合特殊组基本荷载计算图坝体荷载示意图设计蓄水位情况基本数据设计水位坝高坝底宽坝顶宽校核水位水的容重水混凝土混设计蓄水位情况坝体自重水平水压力上游水平水压力下游水平水压力垂直水压力下游垂直水压力扬压力扬压力包括渗透力和浮托力两部分，渗透力是由上下游水位差产生的渗流在坝内或坝基上形成的水压力，浮托力力是由下游水面淹没设计截面而产生的向上的水压力。

拟定排水廊道的高程为，因上游测距上游坝面的距离般为该坝面出水深的倍，本设计取，上游侧距坝面的距离为，基础排水廊道般宽度为，高度为，本设计拟定廊道尺寸为，则扬压力点距上游坝面的距离为。

排水处扬压力折减系数本设计坝基扬压力分布图如下第部分扬压力第二部分扬压力第三部分扬压力经验，熔窑投料池长度取。

横焰窑加料池的宽度取决于每台加料机宽度和所用加料机台数。

希望在加料池宽度上布满加料机，根据加料量的需要轮换加料，使配合料在窑池横向上分布均匀，两侧留以防玻璃液溢出。

近年来浮法成型玻璃熔窑已广泛使用辊式加料机或毯式加料机，其前脸墙是型吊碹，加料池宽占窑池宽可达池宽的，故本熔窑加料池宽取，这样能减轻加料池与窑池衔接转角处的蚀损配合料预熔面积大，配合料入窑后熔化面积也大，有利于提高熔化率。

本窑炉投料池宽与熔化池宽度相同。

卡脖尺寸卡脖是配合矮碹使用的，卡脖处窑池的宽度视冷却部的要求和成型作业稳定程度而定，般是熔化部窑池宽度的左右。

近年来我国有些新建玻璃熔窑已缩小到左右，使冷却部向熔化部的回流量减少，从而减少了燃料消耗量，并减轻冷却部的冷却负担，加速了玻璃液的冷却，增加了玻璃产量。

当卡脖缩小以后，在卡脖前后产生的三角形死区的扩大所带来的影响，用合理地配备耳池或加搅拌器可以得到解决。

卡脖长度，不加搅拌器情况下约左右，浮法成型玻璃熔窑在安装搅拌器的情况下，卡脖尺寸多第四部分扬压力合扬压力图扬压力浪压力设计坝基扬压力根据水库的地理位置知，本水库的按官厅公式进行计算式中为浪高平均波长计算风速，由资料给出取吹程，由资料给出取代入数据可求得水深浪压力计算公式如下，由前面的设计资料知，则有沙压力式中泥沙浮容重，取坝前泥沙淤积高度，本设计淤沙高程为淤沙内摩擦角，取。

代入数据地震荷载由于地震级数在级以下，不考虑其荷载，本设计为级，故不考虑地震荷载校核蓄水位情况基本数据校核水位坝高坝底宽坝顶宽校核水位水的容重水混凝土混设计蓄水位情况坝体自重水平水压力上游水平水压力下游水平水压力垂直水压力下游垂直水压力扬压力扬压力包括渗透力和浮托力两部分，渗透力是由上下游水位差产生的渗流在坝内或坝基上形成的水压力，浮托力力是由下游水面淹没设计截面而产生的向上的水压力。

拟定排水廊道的高程为，因上游测距上游坝面的距离般为该坝面出水深的倍，本设计取，上游侧距坝面的距离为，基础排水廊道般宽度为，高度为，本设计拟定廊道尺寸为，则扬压力点距上游坝面的距离为。

排水处扬压力折减系数本设计坝基扬压力分布图如下第部分扬压力第二部分扬压力第三部分扬压力完成的，没有导师的指引和帮助，没有组员的努力与团队精神，我们的设计也不会完成的如此顺利。

所以我要深深地献上这份诚挚的谢意。

我首先要感谢我的导师张循海老师，是他使我在完成论文的同时也深受启发和教育。

再次由衷感谢各位组员团结与协作，经过这次的课程设计，我相信我们在下学期的毕业设计都会有出色表现，冷却部池深等因素有关。

总之影响因素是复杂的，往往是从生产实践中的经验来确定冷却部的面积。

国内通常用冷却部面积与熔化部面积比值来确定。

其经验值列于表表浮法成型玻璃池窑冷却部面积经验值冷却部面积熔化部面积冷却部面积熔化区面积全窑冷却面积熔化面积本熔窑取冷却部面积熔化区面积之比为，则冷却部面积为。

保持冷却部的宽与溶化部宽致即，长为冷却部面积冷却部宽。

投料池尺寸横焰窑是正面加料的，加料池长度除了考虑加料机的推料行程外，还要留出段距离，使前脸墙水管不受加料机推力的影响，并使料堆表面受热预熔，以减轻窑内飞料。

但这段距离不能太长，以防料堆表面结盖。

加料池长度与熔窑规模无关，般在范围内设预熔池长可达。

根据，则。

该表中无相应的数据，采用内插法予以补充如表中第列所示。

表水面线头部计算注表中，为水面线的横纵坐标，坐标系如图所示。

整个坝面包括直线段上的不掺气水面线的计算Ⅰ求曲线长度对于堰，根据由手册图查算得，由此查得的为曲线总长，，堰上游段的曲线长度，Ⅱ求直线段长度从切点到直线段上任意点的距离为，式中，切点纵坐标直线段坝面与水平方向的夹角，为Ⅲ从堰顶曲线起点到计算点，的坝面距离Ⅳ计算边界层厚度按公式计算，，式中，坝面粗糙高度，对于混凝土坝面，建议数是泵启动开关闭合，冷却泵线圈得电自锁，冷却泵工作。

结束语这次对于摇臂钻床的控制线路的改造，是把传统继电器控制转换成用可编程控制器控制。

在传统继电器控制的摇臂钻床线路中，接线十分繁琐，在出现故障的时候检修比较复杂用控制的机床设备的控制线路，接线较为方便，精力基本可以放在编程方面，在检修方面，可以根据的控制面板上的指示灯和故障的现象，可以很快地查出故障点来。

在机床线路的改进方面，传统继电器的改进几乎要把控制线路全都重接，而用控制的机床设备，只需改些线路，重要的是把编程程序按要求编写就行了。

现在在数控机床的控制线路上基本上是用的可编程控制器。

应用于摇臂钻床这课题是个技术改造的课题，它既有软硬件的设计和调试，也有理论研究。

完成该课程设计，巩固了和加强了专业知识，特别是知识，提高了我的动手能力。

在本次课题中我所做的工作包括，对摇臂钻床的工作流程及其自动控制方面进行了学习和探索，分析了应用于摇臂钻床的可行与优势其二，对于传感技术也有了进步的学习和研究。

答谢辞本毕业设计的全部工作是在都晔凯老师的悉心指导下完成的，论文的完成离不开都老师悉心的指导和帮助，在此深深的向都老师表示谢意。

都老师治学态度严谨，实践经验丰富，对同学和蔼可亲，同时也对学生严格要求，也就是在他的严格要求下我们顺利的完成了毕业设计。

在这里向所有关心帮助过我的各位老师各位同学各位朋友表示最衷心的感谢，最后，谨向所有在百忙中审阅我论文的各位老师专家表示深深的谢意，感谢评委们的付出。

参考文献转分摇臂升降，转分立柱夹紧松开，转分冷却，转分熔断器保护保护工作灯保护指示灯保护控制回路自动开关电源总开关，主令开关立柱松开和夹紧按钮急停红色零压保护绿色摇臂上升黑色摇臂下降黑色冷却泵停红色冷却泵启动绿色中间继电器零压保护主电机制动交流接触器主电机正反转主电机低速主电机高速摇臂升降电机旋转，立柱夹紧电动旋转，冷却泵电机旋转，时间继电器控制制动时间秒热继电器主电机过载保护冷却泵电机过载保护接线板连接导线端子电磁制动器主电机制动，微动开关主轴正转主轴反转主轴限位主电机低速高速摇臂升降和夹紧互锁摇臂上升限位摇臂下升限位立柱松开夹紧立柱松开夹紧限位旋钮开关控制工作灯控制变压器控制回路照明及信号灯，门开关电气箱门开关控制硅二极管主轴制动指示灯电源指示，白色零压指示光标按钮，绿色主轴正转，绿色主轴反转，兰色工作灯工作照明传感器磁电传感器压电传感器。

我们主要介绍光电传感器光电传感器光电传感器是采用光电元件做为检测元件的的传感器。

它首先把被测量的变化转换成光信号的变化，然后借助光电元件进步将光信号转换成电信号。

光电传感器般由光源，光学通路和光电元件三部分组成。

光电检测方法具有精度高，反应快，非接触等优点，而且可测参数多，传感器的结构简单，形式灵活，因此在检测系统控制领域内得到广泛运用。

光电传感器常用光源有发光二极管钨丝灯泡滤光片激光。

光电式传感器负责检测加工工件的到位情况光电式传感器的外型图那么用它来代替机床控制线路的行程开关就比较合理取，这里取Ⅴ计算单宽流量，Ⅵ按下式，推求势流水深。

Ⅶ正交于坝面的水深为。

按照上述计算过程将计算列于表。

表坝面不掺气水深计算注表中单位均为国际单位。

试算法得水深表水深掺气及波动水深计算，当弗氏系数时，应考虑波动几掺气后水面升高的影响。

掺气水深公式式中，掺气及波动前后水深掺气及波动前计算断面上的平均流速修正系数，般为。

采用。

计算过程整理如表所示表掺气及波动水深计算导墙的高度在水面线的基础上再加上，则导水墙高度为，导水墙顶宽取荷载计算及组合抗滑稳定分析重力坝非溢流坝段主要荷载重力坝承受的荷载和作用主要有自重静水压力扬压力④动水压力波浪压力泥沙压力等。

荷载组合可分为基本组合与特殊组合两类。

基本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的基本荷载组成。

特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现的基本荷载和种或几种特殊荷载组成。

设计时应从这两类组合中选择几种最不利的起控制作用的组合情况进行计算，使之满足规范中规定的要求。

计算工况，在这里分两种工况进行计算。

基本组合特殊组基本荷载计算图坝体荷载示意图设计蓄水位情况基本数据设计水位坝高坝底宽坝顶宽校核水位水的容重水混凝土混设计蓄水位情况坝体自重水平水压力上游水平水压力下游水平水压力垂直水压力下游垂直水压力扬压力扬压力包括渗透力和浮托力两部分，渗透力是由上下游水位差产生的渗流在坝内或坝基上形成的水压力，浮托力力是由下游水面淹没设计截面而产生的向上的水压力。

拟定排水廊道的高程为，因上游测距上游坝面的距离般为该坝面出水深的倍，本设计取，上游侧距坝面的距离为，基础排水廊道般宽度为，高度为，本设计拟定廊道尺寸为，则扬压力点距上游坝面的距离为。

排水处扬压力折减系数本设计坝基扬压力分布图如下第部分扬压力第二部分扬压力第三部分扬压力经验，熔窑投料池长度取。

横焰窑加料池的宽度取决于每台加料机宽度和所用加料机台数。

希望在加料池宽度上布满加料机，根据加料量的需要轮换加料，使配合料在窑池横向上分布均匀，两侧留以防玻璃液溢出。

近年来浮法成型玻璃熔窑已广泛使用辊式加料机或毯式加料机，其前脸墙是型吊碹，加料池宽占窑池宽可达池宽的，故本熔窑加料池宽取，这样能减轻加料池与窑池衔接转角处的蚀损配合料预熔面积大，配合料入窑后熔化面积也大，有利于提高熔化率。

本窑炉投料池宽与熔化池宽度相同。

卡脖尺寸卡脖是配合矮碹使用的，卡脖处窑池的宽度视冷却部的要求和成型作业稳定程度而定，般是熔化部窑池宽度的左右。

近年来我国有些新建玻璃熔窑已缩小到左右，使冷却部向熔化部的回流量减少，从而减少了燃料消耗量，并减轻冷却部的冷却负担，加速了玻璃液的冷却，增加了玻璃产量。

当卡脖缩小以后，在卡脖前后产生的三角形死区的扩大所带来的影响，用合理地配备耳池或加搅拌器可以得到解决。

卡脖长度，不加搅拌器情况下约左右，浮法成型玻璃熔窑在安装搅拌器的情况下，卡脖尺寸多