取，这里取Ⅴ计算单宽流量，Ⅵ按下式，推求势流水深。Ⅶ正交于坝面的水深为。按照上述计算过程将计算列于表。表坝面不掺气水深计算注表中单位均为国际单位。试算法得水深表水深掺气及波动水深计算，当弗氏系数时，应考虑波动几掺气后水面升高的影响。掺气水深公式式中，掺气及波动前后水深掺气及波动前计算断面上的平均流速修正系数，般为。采用。计算过程整理如表所示表掺气及波动水深计算导墙的高度在水面线的基础上再加上，则导水墙高度为，导水墙顶宽取荷载计算及组合抗滑稳定分析重力坝非溢流坝段主要荷载重力坝承受的荷载和作用主要有自重静水压力扬压力④动水压力波浪压力泥沙压力等。荷载组合可分为基本组合与特殊组合两类。基本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的基本荷载组成。特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现的基本荷载和种或几种特殊荷载组成。设计时应从这两类组合中选择几种最不利的起控制作用的组合情况进行计算，使之满足规范中规定的要求。计算工况，在这里分两种工况进行计算。基本组合特殊组基本荷载计算图坝体荷载示意图设计蓄水位情况基本数据设计水位坝高坝底宽坝顶宽校核水位水的容重水混凝土混设计蓄水位情况坝体自重水平水压力上游水平水压力下游水平水压力垂直水压力下游垂直水压力扬压力扬压力包括渗透力和浮托力两部分，渗透力是由上下游水位差产生的渗流在坝内或坝基上形成的水压力，浮托力力是由下游水面淹没设计截面而产生的向上的水压力。拟定排水廊道的高程为，因上游测距上游坝面的距离般为该坝面出水深的倍，本设计取，上游侧距坝面的距离为，基础排水廊道般宽度为,高度为，本设计拟定廊道尺寸为,则扬压力点距上游坝面的距离为。排水处扬压力折减系数本设计坝基扬压力分布图如下第部分扬压力第二部分扬压力第三部分扬压力经验，熔窑投料池长度取。横焰窑加料池的宽度取决于每台加料机宽度和所用加料机台数。希望在加料池宽度上布满加料机，根据加料量的需要轮换加料，使配合料在窑池横向上分布均匀，两侧留以防玻璃液溢出。近年来浮法成型玻璃熔窑已广泛使用辊式加料机或毯式加料机，其前脸墙是型吊碹，加料池宽占窑池宽可达池宽的，故本熔窑加料池宽取，这样能减轻加料池与窑池衔接转角处的蚀损配合料预熔面积大，配合料入窑后熔化面积也大，有利于提高熔化率。本窑炉投料池宽与熔化池宽度相同。卡脖尺寸卡脖是配合矮碹使用的，卡脖处窑池的宽度视冷却部的要求和成型作业稳定程度而定，般是熔化部窑池宽度的左右。近年来我国有些新建玻璃熔窑已缩小到左右，使冷却部向熔化部的回流量减少，从而减少了燃料消耗量，并减轻冷却部的冷却负担，加速了玻璃液的冷却，增加了玻璃产量。当卡脖缩小以后，在卡脖前后产生的三角形死区的扩大所带来的影响，用合理地配备耳池或加搅拌器可以得到解决。卡脖长度，不加搅拌器情况下约左右，浮法成型玻璃熔窑在安装搅拌器的情况下，卡脖尺寸多第四部分扬压力合扬压力图扬压力浪压力设计坝基扬压力根据水库的地理位置知，本水库的按官厅公式进行计算式中为浪高平均波长计算风速，由资料给出取吹程，由资料给出取代入数据可求得水深浪压力计算公式如下，由前面的设计资料知,则有沙压力式中泥沙浮容重，取坝前泥沙淤积高度，本设计淤沙高程为淤沙内摩擦角，取。代入数据地震荷载由于地震级数在级以下，不考虑其荷载，本设计为级，故不考虑地震荷载校核蓄水位情况基本数据校核水位坝高坝底宽坝顶宽校核水位水的容重水混凝土混设计蓄水位情况坝体自重水平水压力上游水平水压力下游水平水压力垂直水压力下游垂直水压力扬压力扬压力包括渗透力和浮托力两部分，渗透力是由上下游水位差产生的渗流在坝内或坝基上形成的水压力，浮托力力是由下游水面淹没设计截面而产生的向上的水压力。拟定排水廊道的高程为，因上游测距上游坝面的距离般为该坝面出水深的倍，本设计取，上游侧距坝面的距离为，基础排水廊道般宽度为,高度为，本设计拟定廊道尺寸为,则扬压力点距上游坝面的距离为。排水处扬压力折减系数本设计坝基扬压力分布图如下第部分扬压力第二部分扬压力第三部分扬压力完成的，没有导师的指引和帮助，没有组员的努力与团队精神，我们的设计也不会完成的如此顺利。所以我要深深地献上这份诚挚的谢意。我首先要感谢我的导师张循海老师，是他使我在完成论文的同时也深受启发和教育。再次由衷感谢各位组员团结与协作，经过这次的课程设计，我相信我们在下学期的毕业设计都会有出色表现,冷却部池深等因素有关。总之影响因素是复杂的，往往是从生产实践中的经验来确定冷却部的面积。国内通常用冷却部面积与熔化部面积比值来确定。其经验值列于表表浮法成型玻璃池窑冷却部面积经验值冷却部面积熔化部面积冷却部面积熔化区面积全窑冷却面积熔化面积本熔窑取冷却部面积熔化区面积之比为，则冷却部面积为。保持冷却部的宽与溶化部宽致即，长为冷却部面积冷却部宽。投料池尺寸横焰窑是正面加料的，加料池长度除了考虑加料机的推料行程外，还要留出段距离，使前脸墙水管不受加料机推力的影响，并使料堆表面受热预熔，以减轻窑内飞料。但这段距离不能太长，以防料堆表面结盖。加料池长度与熔窑规模无关，般在范围内设预熔池长可达。根据，则。该表中无相应的数据，采用内插法予以补充如表中第列所示。表水面线头部计算注表中,为水面线的横纵坐标，坐标系如图所示。整个坝面包括直线段上的不掺气水面线的计算Ⅰ求曲线长度对于堰，根据由手册图查算得，由此查得的为曲线总长,,堰上游段的曲线长度,Ⅱ求直线段长度从切点到直线段上任意点的距离为,式中，切点纵坐标直线段坝面与水平方向的夹角，为Ⅲ从堰顶曲线起点到计算点,的坝面距离Ⅳ计算边界层厚度按公式计算，,式中，坝面粗糙高度，对于混凝土坝面，建议数是钻井系统优质钻井液先进的工具和工艺技术,以提高施工速度和轨迹控制精度,减少事故,降低成本为主要发展方向。由于我国在大位移井方面起步较晚,与世界先进水平相比还存在很大差距,根据内陆油田现有装备及技术水平,大位移井钻井技术试验可分为两个阶段。第阶段利用现有装备工具仪器和技术增加少量的装备工具配套进行位移井的试验研究,完成几口中国特色的大位移井第二阶段引进包括顶驱在内的先进设备工具仪器和技术完成几口位移垂深比大于等于的大位移井,形成套自己的大位移井钻井技术。第章大位移井钻井工具与仪器变径稳定器功能通过遥控或井下自控方式，调整稳定器的外径，从而调整的力学特性，达到不起下钻调整井斜角的目的，节约辅助时间。控制方式遥控正排量，负排量，投球式，钻压式，时间排量，闭环自动调整反馈，比较，执行结构举例法国的我国自行研制的正排量可变径稳定器的闭环变径稳定器的可调变径稳定器旋转导向系统功能是个井下闭环变径稳定器与测量传输仪器联合组成的工具系统，以旋转钻进方式，可以自动调节井斜和方位，造斜能力般为以下长半径范围，特别适合用来钻大位移井的长稳斜段。典型产品介绍特性和优点以为例以旋转方式钻进，减少滑动摩阻，提高钻深能力井眼光滑，减少事故因素稳定器的活塞按程序交替引缩，可较好地控制井眼方向④适于钻大位移井稳斜段，钻速较快不适于钻中曲率井段及应急调整导向。加长串联马达串联马达用万向轴钛连接杆把两个马达连接，扭矩可成倍增加马达结构尺寸不变，排量不变，转速不变增加，立管压力增加加长马达不用连接轴连接两个马达，而是把马达的定转子副尺寸加长，级数加多，如由级增大为级，扭矩即可按比例增加。地质导向钻井系统地质导向的定义国际上目前对此尚无权威性定义国外种定义用地质准则来设计井眼的位置。我们的定义用近钻头地质工程参数测量和随钻控制手段来保证实际井眼穿过储层并取得最佳位置。地质导向系统的组成以为例用户图像显示屏司钻屏安全屏远距离通讯钻井制图中心制作的详细钻井图深度和其它地面传感器排量泵压碎屑和泥浆气测值分析补偿密度中子脉冲字节秒随钻遥测钻压扭矩补偿双电阻率导向马达地质导向地质钻井近钻头电阻率地质导向系统在国外的应用效益有资料表明，地质导向钻井系统问世后，在年的年中，已被家公司用于欧洲和非洲个国家的近口井，累计进尺超过英里，取得了显著技术效果和重大经济效益。系统已在北海获得了成功应用，钻成几口复杂的水平井在墨西哥湾的油田，先前所钻口井的总产量仅为桶天后来，公司应用地质导向技术在该油田钻成口高质量的水平井，日产原油达桶，使这枯竭的油田得以重新复活。在英国公司油田，地质导向系统测传马达与变径稳定器位于测传马达上部配合使用钻大位移井，几乎全部实现了旋转钻进，提高钻速和井身质量，大大减少了井下事故和风险。在英国北海的口开发井中使用地质导向工具测传马达，至少避免了两次侧钻井场地质师用近钻头方位伽玛射线确定现自动化钻井。我国的大位移钻井技术，还处于起步阶段，与世界先进技术相比还有定的差距，为了迎头赶上世界取，这里取Ⅴ计算单宽流量，Ⅵ按下式，推求势流水深。Ⅶ正交于坝面的水深为。按照上述计算过程将计算列于表。表坝面不掺气水深计算注表中单位均为国际单位。试算法得水深表水深掺气及波动水深计算，当弗氏系数时，应考虑波动几掺气后水面升高的影响。掺气水深公式式中，掺气及波动前后水深掺气及波动前计算断面上的平均流速修正系数，般为。采用。计算过程整理如表所示表掺气及波动水深计算导墙的高度在水面线的基础上再加上，则导水墙高度为，导水墙顶宽取荷载计算及组合抗滑稳定分析重力坝非溢流坝段主要荷载重力坝承受的荷载和作用主要有自重静水压力扬压力④动水压力波浪压力泥沙压力等。荷载组合可分为基本组合与特殊组合两类。基本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的基本荷载组成。特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现的基本荷载和种或几种特殊荷载组成。设计时应从这两类组合中选择几种最不利的起控制作用的组合情况进行计算，使之满足规范中规定的要求。计算工况，在这里分两种工况进行计算。基本组合特殊组基本荷载计算图坝体荷载示意图设计蓄水位情况基本数据设计水位坝高坝底宽坝顶宽校核水位水的容重水混凝土混设计蓄水位情况坝体自重水平水压力上游水平水压力下游水平水压力垂直水压力下游垂直水压力扬压力扬压力包括渗透力和浮托力两部分，渗透力是由上下游水位差产生的渗流在坝内或坝基上形成的水压力，浮托力力是由下游水面淹没设计截面而产生的向上的水压力。拟定排水廊道的高程为，因上游测距上游坝面的距离般为该坝面出水深的倍，本设计取，上游侧距坝面的距离为，基础排水廊道般宽度为,高度为，本设计拟定廊道尺寸为,则扬压力点距上游坝面的距离为。排水处扬压力折减系数本设计坝基扬压力分布图如下第部分扬压力第二部分扬压力第三部分扬压力经验，熔窑投料池长度取。横焰窑加料池的宽度取决于每台加料机宽度和所用加料机台数。希望在加料池宽度上布满加料机，根据加料量的需要轮换加料，使配合料在窑池横向上分布均匀，两侧留以防玻璃液溢出。近年来浮法成型玻璃熔窑已广泛使用辊式加料机或毯式加料机，其前脸墙是型吊碹，加料池宽占窑池宽可达池宽的，故本熔窑加料池宽取，这样能减轻加料池与窑池衔接转角处的蚀损配合料预熔面积大，配合料入窑后熔化面积也大，有利于提高熔化率。本窑炉投料池宽与熔化池宽度相同。卡脖尺寸卡脖是配合矮碹使用的，卡脖处窑池的宽度视冷却部的要求和成型作业稳定程度而定，般是熔化部窑池宽度的左右。近年来我国有些新建玻璃熔窑已缩小到左右，使冷却部向熔化部的回流量减少，从而减少了燃料消耗量，并减轻冷却部的冷却负担，加速了玻璃液的冷却，增加了玻璃产量。当卡脖缩小以后，在卡脖前后产生的三角形死区的扩大所带来的影响，用合理地配备耳池或加搅拌器可以得到解决。卡脖长度，不加搅拌器情况下约左右，浮法成型玻璃熔窑在安装搅拌器的情况下，卡脖尺寸多