火析，对于不同几何形状和不同材料使用冷成型工艺获得最基本的减少残余应力的准则。参考文献首先选择。拉伸工艺对块的残余应力的消除拉伸是最有名的消除残余应力的机械方法。为了达到它，需要个特殊的取抓机械工具。使用铝，拉伸中塑性变形以后发生有最高达的残余应力。使用标准表现了三种不同拉伸率和的号有限元分析结果。初始条件。淬火后，对和的残余应力分析表。由于淬火导致不同拉伸率表现在方向区减少残余应力。拉伸板块至预期拉伸率，移除外力，允许块能塑性恢复。为了比较淬火拉伸结果和压缩工艺结果采用相同的位点和板块数据。假设拉伸工艺是理想条件在板边不固定板的边缘，移除块的个板。也就是说在个方向上使用均匀的拉伸应力。既然没有合适的这种工艺的特殊数据，所以不用分析特殊的夹紧过程。表中总结了拉伸率的结果。在图中，描述了拉伸率下矢量的残余应力分布。拉伸以后残余应力的值是非常低，不同的拉伸率下可看到不同的残余应力分布尺寸。拉伸率后分析号，达到的应力减少在范围。拉伸率后分析号这个减少量能增加到范围的，随着拉伸率的增加，不均匀的弹性变形也再增加，和更高拉伸率将导致较小的残余应力减小。比拉伸率有较高的应力分布。沿着位点的矢量残余应力，同矢量值是相似的，拉伸率得到了最低和最均匀的应力分布。拉伸率有的应力减少，即矢量应力预示的范围。拉伸率后，矢量残余应力减少到个完全的范围，即减少。再次较高拉伸比率，不均匀塑性变形增加，即拉伸率更高的应力分布。考虑沿位点预测的残余应力，拉伸率较少残余应力因为淬火。与以前样拉伸率不能和拉有明显的影响，而且不会集中影响板块的边缘和中间区域，可是，塑性模的影响需要的压缩率没能够达到。为了避免长方形零件和简单形状模具的这些效果，必须增长压缩率来补偿弹性模变形。讨论和总结淬火工艺试验结果和有限元分析的结果的比较说明，只要知道样本的热特性和材料特性，通过有限元残余应力的预测，可能得到合理的精度。相比需要专门和昂贵设备的实验，有限元分析有快速和成本效益的产生。其次，比较块和块淬火结果显示，样本形状对残余应力的大小和分布有重要影响。这个项目的结果可以概括如下与其他测试技术相比，有限元残余应力的预测是可行的实用的和低成本的。块或零部件的形状和尺寸对残余应力发展有深远的影响。块压缩润滑和拉伸得到了最低的残余应力分布减少量。然而，对于不同块的形状和尺寸，肯恩凝固不是最佳的百分比。对于不同的材料淬火条件和块的几何形状，决定最佳的拉伸和压缩水平。目前的压缩分析，已经分析了单击压缩工艺。可能也需要做多击压缩工艺的实际过程。对于大型板块，可能不能得到覆盖整个的零件。模具，或者压力没有足够的能力传递这个力，区把大型零件压入到模具中。因此，减少残余应力中为了获得关于首锻的可能性，需要形状首锻分析。目前的拉伸分析，已经分析了理想的拉伸工艺。这个工艺拉伸过程中不包括任何取抓和处理分析。为了在边缘获得关于应力分布的更多详细信息，如果显现的信息是有用的，应该吧它们分别进行分析。由于简单二维压缩的模型，使用种弹性模，表明有模的偏转对结果有很大的影响，也应该进行更加详细的模拟。另外，如果可能的话，这将有助于使用非平面略显弧形模具的表面，以弥补模具偏转。假设所有计算的率减少残余应力样，拉伸率增加的残余应力比拉伸率最坏，因为不均匀的塑性变形。关于期间发生的形状变化淬火拉伸率块上拉伸率，方向上得拉伸率导致在和方向上均匀统。除此之外，拉伸率在这两个方向上导致不均匀统，因为不均匀的塑性变形。必须又次提及，拉伸工艺不包括边缘处的任何处理和固定操作。这些操作可能在这些区域导致不同或高的应力。比较拉伸和压缩对消除残余应力上得作用如表总结，显示的所有数字表明干燥条件下压缩率减小的残余应力在和之间。润滑后，压缩工艺能得到很好的改进。润滑条件下，压缩率，减少的残余应力在范围比好要多，也几乎均匀应力分布。可是，拉伸工艺也能得到的应力减少，也完全均匀应力分布。图和图表明干压缩率，润滑压缩了和拉伸工艺，残余应力的比较。为了找到淬火减少残余应力最佳的工艺方法和缩小率，需要比简单残余应力考虑更多的方面。首先，确定工艺中合适的机械设备必须是可能的。第二，拉伸，工件需要处理，即抓住边缘。第三，零件形状可能不适合些工艺。例如，不能造成整个零件变形弯曲和不可接受的扭曲。压缩工艺中弹性模型分析和它对减少残余应力的影响压缩过程的所有有限元分析，到目前为止，使用的是钢模和平模。以前研究考虑的是锻造操作模具变形。在这部分只进行的是塑性模的模拟。二维码对于淬火工艺压缩工艺得到的可靠结果样。原因是因为，进行的二维压缩模型显示了使用钢模和使用塑模之间的不同和影响。假设估算了工具钢的塑性特性，图显示了使用压缩率残余应力减少中主要的不同，很明显，模具的弹性变形对于整体零造飞机结构的原料。是使用在航空工业上典型的回火铝合金。在我们的分析中，因为材料和物理数据对于铝回火铝合金块是不适用的，所以用铝来代替。这是个合理的近似，因为两种合金有相似的成分组成。表显示了淬火工艺条件，表描述了研究中所使用的材料特性。理想弹塑性淬火工艺的有限元分析使用标准表现。假设在开始的时候，块中物应力，然后块被加热到，这是铝合金再结晶温度以上的温度。由于几何形状和边界条件是完全对称的，所以使用的块简化有限元模型是可能的，目的是为了减少模拟时间。用于本研究的块和有限元模型显示在图中。这些数据也显示了飞机上残余应力在和方向上得到测量和报告。块的淬火有限元分析结果使用射线衍射方法测得的实验数据，仅仅适用于块。所以，通过比较预测的有限元分析结果和实验结果，进行的淬火分析，区证实温度位移有限元的准确性和有效性。从实验测量结果中得到的应力分布不是完全对称的。可能的原因是块加热前，没有完全的应力释放。测量过程中可能出现偏差。缓慢侵泡的淬火过程，可能产生不均匀和非对称。总体而言，所有号曲线的分析和实验结果相符，近似偏差。实验和号分析结果之间最大的不同是在范围。淬火从道的室温后冷空气的额外有限元分析不会影响结果超过。所以，在下面的分析中就可以忽略这因素。图和表明，淬以后及。配水管网中用户接管点的最小服务水头，单层建筑物为，两层建筑物，两层以上每增加层增加当用户高于接管点时，尚应加上用户与接管点的地形高差。配水管网中，消火栓设置处的最小服务水头不应低于。用户水龙头的最大静水头不宜超过，超过的应采取减压措施。工程防洪标准按水利水电枢纽工程等级划分及设计标准防洪标准查知，本工程为小型Ⅳ等工程，其设计洪水重现期年，校核洪水得现期年。工程抗震标准根据陕西省工程抗震设防裂度图，本工程所在地区的抗震裂度为六度地区，因此工程抗震设计裂度按六度设防。总体布置原则充分利用地形条件，拟定供水方式及工艺流程相结合，合理确定供水线路，缩短供水线路，优化建筑物布置，节约土地资源。节约投资原则。工程布置应考虑尽可能与现有工程设施相结合，避免不必要浪费，节约投资。运行经济原则。合理确定水源取水方式，线路走向及建筑物布置，合理采用分区分压供水，尽可能大的实现重力供水，降低运行费用，建筑物位置尽量选择在路边，方便施工和运行管理。供水系统根据工程水源及实际用户地形条件，供水采用重力式自流供水方式，自小溪沟修建截渗坝式过滤池，进行简易过滤后通过引水管道自流至高位水池，再自流到用户，无需加压。主管支管，入户管道根据管线最短的原则布置，在总干管及干管分支管分叉处和供水集中点，均设闸阀，以利于管理维修。供水系统布置详见草庙小学供水管网平面布置图。水源及取水工程根据前面水源选择方案比较，最终确定本工程选用小溪沟的地表水做为本工程的供水水源，其取水方案为在小溪沟修截渗坝过滤池作为取水构筑物，通过预埋引水管道引入蓄水池，再通过供水管道将蓄水池水送至用户。输水线路选择及管材选择根据供水区住户分布及实际地形情况，输水管道沿山坡按顺畅式布置原则布置，管道应尽量地埋，避免急转弯起伏较大穿越不良地质地段等。在管道凸起点，应设自动排气阀若布设中长距离无凸起点的管段，每隔设自动排气阀。在管道低凹处，应设排空阀。配水系统和管材选择由蓄水池引配水管，配阀门后配水管至用户。输水管道管材采用塑料管，设计工作压力。征地拆迁本工程因为民办公助项目，故不涉及人口农户拆迁及征地。工程设计取水构筑物设计小溪沟截渗坝坝址处基岩出露，采用浆砌石重力坝砌筑。坝长约，坝高，坝面采用厚的钢筋砼护面。详见截渗坝设计图。输水管道设计截渗坝至高位蓄水池输水管道长度为，截渗坝取水口至高位水池入水口自然落差为。输水管流量根据室外给水设计规范第条，引水管设计流量按最高日平均时确定。由以上计算可知升秒管材及管径本工程输水管全长米，根据本区工程地质气候条件以及地表土层情况，结合项目资金计划，采用标准管作为引水供水管材。经现场实地勘测，引水口到高位水池池顶进水口落差，而由以上条件可算出引水管的流量模数升秒根据清洁管糙率，经计算得内径，升秒当内径，升秒当内径，升秒因此根据国标管径选用管做为引水管，计算得水头损失为，不符合水压要求，选用管，计算得水头损失为，有效水头有，完全满足水压要求。根据实际地形及管道安装的技术要求，管道埋深火析，对于不同几何形状和不同材料使用冷成型工艺获得最基本的减少残余应力的准则。参考文献首先选择。拉伸工艺对块的残余应力的消除拉伸是最有名的消除残余应力的机械方法。为了达到它，需要个特殊的取抓机械工具。使用铝，拉伸中塑性变形以后发生有最高达的残余应力。使用标准表现了三种不同拉伸率和的号有限元分析结果。初始条件。淬火后，对和的残余应力分析表。由于淬火导致不同拉伸率表现在方向区减少残余应力。拉伸板块至预期拉伸率，移除外力，允许块能塑性恢复。为了比较淬火拉伸结果和压缩工艺结果采用相同的位点和板块数据。假设拉伸工艺是理想条件在板边不固定板的边缘，移除块的个板。也就是说在个方向上使用均匀的拉伸应力。既然没有合适的这种工艺的特殊数据，所以不用分析特殊的夹紧过程。表中总结了拉伸率的结果。在图中，描述了拉伸率下矢量的残余应力分布。拉伸以后残余应力的值是非常低，不同的拉伸率下可看到不同的残余应力分布尺寸。拉伸率后分析号，达到的应力减少在范围。拉伸率后分析号这个减少量能增加到范围的，随着拉伸率的增加，不均匀的弹性变形也再增加，和更高拉伸率将导致较小的残余应力减小。比拉伸率有较高的应力分布。沿着位点的矢量残余应力，同矢量值是相似的，拉伸率得到了最低和最均匀的应力分布。拉伸率有的应力减少，即矢量应力预示的范围。拉伸率后，矢量残余应力减少到个完全的范围，即减少。再次较高拉伸比率，不均匀塑性变形增加，即拉伸率更高的应力分布。考虑沿位点预测的残余应力，拉伸率较少残余应力因为淬火。与以前样拉伸率不能和拉有明显的影响，而且不会集中影响板块的边缘和中间区域，可是，塑性模的影响需要的压缩率没能够达到。为了避免长方形零件和简单形状模具的这些效果，必须增长压缩率来补偿弹性模变形。讨论和总结淬火工艺试验结果和有限元分析的结果的比较说明，只要知道样本的热特性和材料特性，通过有限元残余应力的预测，可能得到合理的精度。相比需要专门和昂贵设备的实验，有限元分析有快速和成本效益的产生。其次，比较块和块淬火结果显示，样本形状对残余应力的大小和分布有重要影响。这个项目的结果可以概括如下与其他测试技术相比，有限元残余应力的预测是可行的实用的和低成本的。块或零部件的形状和尺寸对残余应力发展有深远的影响。块压缩润滑和拉伸得到了最低的残余应力分布减少量。然而，对于不同块的形状和尺寸，肯恩凝固不是最佳的百分比。对于不同的材料淬火条件和块的几何形状，决定最佳的拉伸和压缩水平。目前的压缩分析，已经分析了单击压缩工艺。可能也需要做多击压缩工艺的实际过程。对于大型板块，可能不能得到覆盖整个的零件。模具，或者压力没有足够的能力传递这个力，区把大型零件压入到模具中。因此，减少残余应力中为了获得关于首锻的可能性，需要形状首锻分析。目前的拉伸分析，已经分析了理想的拉伸工艺。这个工艺拉伸过程中不包括任何取抓和处理分析。为了在边缘获得关于应力分布的更多详细信息，如果显现的信息是有用的，应该吧它们分别进行分析。由于简单二维压缩的模型，使用种弹性