机板纵桁相同。实取⊥，。罗经甲板下围壁及甲板前端壁上层建筑端壁板的厚度应不小于按下列各式计算所得之值规范式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。后端壁上层建筑端壁板的厚度应不小于按下列各式计算所得之值规范式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。围壁板甲板室围壁板厚度应不小于按下式计算所得之值规范且不小于最下层其它各层，且不小于式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。甲板板及骨架除首楼外的上层建筑和甲板室的甲板板厚度应不小于规范且不小于。式中船长,计算时取不必大于甲板纵骨或横梁间距计算时取值应不小于甲板纵骨或横梁的标准间距系数,按下列选取在第层在第二层在第三层和以上对于上层建筑或甲板室内部干燥处所的甲板其他情况。实取，满足要求。甲板横梁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中系数肋骨间距肋骨跨距计算压头,系数规范,实取角钢，，。支持横梁的甲板纵桁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中甲板纵桁所支撑面积的平均宽度甲板的计算压头,见表规范甲板纵桁的跨距实取⊥，。尾楼强横梁不支持甲板纵桁，取与甲板纵桁相同。实取⊥，。校速轴Ⅱ与齿轮之间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。带轮与输入轴间键输入轴与齿轮间键现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。Ⅳ中速轴Ⅱ与齿轮之间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。Ⅴ输出轴低速轴Ⅲ与齿轮间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。Ⅵ输出轴低速轴Ⅲ与联轴器间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。八箱体结构的设计减速器的箱体采用铸造制成，采用剖分式结取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。甲板板及骨架除首楼外的上层建筑和甲板室的甲板板厚度应不小于规范且不小于。式中船长,计算时取不必大于甲板纵骨或横梁间距计算时取值应不小于甲板纵骨或横梁的标准间距系数,按下列选取在第层在第二层在第三层和以上对于上层建筑或甲板室内部干燥处所的甲板其他情况。实取，满足要求。甲板横梁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中系数肋骨间距肋骨跨距计算压头规范表,系数规范,实取角钢，，。支持横梁的甲板纵桁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中甲板纵桁所支撑面积的平均宽度甲板的计算压头,见表规范甲板纵桁的跨距实取⊥，。尾楼强横梁不支持甲板纵桁，取与甲板纵桁相同。实取⊥，。驾驶甲板下围壁及甲板前端壁上层建筑端壁板的厚度应不小于按下列各式计算所得之值规范式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。后端壁上层建筑端壁板的厚度应不小于按下列各式计算所得之值规范式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。围壁板甲板室围壁板厚度应不小于按下式计算所得之值规范且不小于最下层其它各层，且不小于式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。甲板板及骨架除首楼外的上层建筑和甲板室的甲板板厚度应不小于规范且不小于。式中船长,计算时取不必大于甲板纵骨或横梁间距计算时取值应不小于甲板纵骨或横梁的标准间距系数,按下列选取在第层在第二层在第三层和以上对于上层建筑或甲板室内部干燥处所的甲板其他情况。实取，满足要求。甲板横梁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中系数肋骨间距肋骨跨距计算压头,系数规范,实取角钢，，。支持横梁的甲板纵桁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中甲板纵桁所支撑面积的平均宽度甲板的计算压头,见表规范甲板纵桁的跨距实取⊥，。尾楼强横梁不支持甲板纵桁，取与甲构为了保证齿轮佳合质量，大端盖机体采用配合。集体有足够的刚度在集体为加肋，外轮廓为长方形，增强轴承座刚度考虑到机体内零件的润滑，密封散热。因其传动件速度小于，故采用浸入油润滑，同时为了避免油搅合得沉渣溅起，齿顶到油池地面的距离大于。为了保证机盖与机座连接密封，联接凸缘应有足够的宽度，联接表面应精创，其表面粗糙度为。机体结构有良好的工艺性。铸件壁厚为，圆角半径为。机体外型简单，拔模方便。对附件设计视孔盖和窥视孔在机盖顶部开有窥视孔，能看到传动零件齿合区的位置，并有足够的空间，以便于能伸入进行操作，窥视孔有盖板，机体上开窥视孔与凸缘块，有便于机械加工出支承盖板的表面并用垫片加强密封，盖板用铸铁制成，用紧固。油螺塞放油孔位于油池最低处，并安排在减速器不与其他部件靠近的侧，以便放油，放油孔用螺塞堵住，因此油孔处的体外也是防止电磁干扰的有效措施。高频技术在电热医疗无线电广播通信电视台和导航雷达等方面得到了广泛应用。人体在电磁场作用下，吸收的辐射能量将发生生物学作用，对人体造成伤害，如手指轻微颤抖皮肤划痕视力减退等。对产生磁场的设备外壳设屏蔽装置，并将屏蔽体接地，不仅可以降低屏蔽体以外的电磁场强度，达到减轻或消除电磁场对人体危害的目的，也可以保护屏蔽接地体内的设备免受外界电磁场的干扰影响。现代化的电力系统其本身就是强烈的电磁干扰源，主要通过辐射方式干扰该频段内的通信设备。为抑制外部高压输电线路的干扰影响，采用接地措施，常用的接地方式有两种，现分别讨论如下分散接地方式分散接地就是将通信大楼的防雷接地电源系统接地通讯设备的各类接地以及其他设备的接地分别接入相互分离的接地系统，由于地线系统不断增多，地线间潜在的耦合影响往往难以避免，分散接地反而容易引起干扰。同时主体建筑物的高度不断增加，其接地方式所带的不安全因素也越来越大。当设施被雷击中，容易形成地下反击，损坏其他设备。联合接地方式联合接地方式也称单点接地方式，即所有接地系统共用个共同的地。联合接地有以下些特点整个大楼的接地系统组成个笼式均压体，对于直击雷，楼内同层各点位比较均匀对于感应雷，笼式均压体和大楼的框架式结构对外来电磁场干扰也可提供的屏蔽效果般联合接地方式接地电阻非常小，不存在各种接地体之间的耦合影响，有利于减少干扰可以节省金属材料静电地面包括防静电水磨石地面防静电橡胶地面防静电塑料地板防静电地毯防静电活动地板等。防静电操作系列包括防静电台垫防静电包装袋防静电物流小车防静电烙铁及工具等。四电气安全电气危害为防止各种电气事故危害而采取些列的技术措施。电气事故的危害有直接危害和间接危害两种。直接危害包括触电和电弧烧伤间接危害包括电气故障造成的大面积停电火灾等。电气安全技术的内容很多，人们最关心的是人体触电的生理反应防触电措施用电设备和电力系统安全运行等问题。人体触电的生理反应电流通过人体时，会产生各种反应，其中最危险的是电流通过心脏，产生心室颤动，导致死亡。反应的程度与电流种类电流通过的路径电流大小电流通过的时间长短人体状况等因素有关。的正弦交流电流引起的生理反应最严重，工频交流电流引起的生理反应是很重的以上的电流引起的生理反应明显减轻直流和冲击电流引起的生理反应小于工频交流电流。电流从左手到胸部通过人体时危险性最大从手到手从手到脚，危险性也很大从脚到脚，危险性较小。通过人体的电流愈大，生理反应愈严重。按通过人体的工频电流大小有效值，可分为感知电流摆脱电流致命电流三级。感知电流，是人能感觉的最小电流，成年男性约为，成年女性约为。摆脱电流，人能自主摆脱电源的最大电流，成年男性约为，成年女性约为。从安全考虑，宜取的人都能摆脱的电流作为依据，称为最小摆脱电流，成年男性约为，成年女性约为。致命电流，是在较短时间内就危及人的生命的最小电流。般认为，能产生心室颤动的电流是致命电流。电流通过人体的时间愈长，生理反应愈大。,感知电机板纵桁相同。实取⊥，。罗经甲板下围壁及甲板前端壁上层建筑端壁板的厚度应不小于按下列各式计算所得之值规范式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。后端壁上层建筑端壁板的厚度应不小于按下列各式计算所得之值规范式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。围壁板甲板室围壁板厚度应不小于按下式计算所得之值规范且不小于最下层其它各层，且不小于式中扶强材间距计算压头见，船长实取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。甲板板及骨架除首楼外的上层建筑和甲板室的甲板板厚度应不小于规范且不小于。式中船长,计算时取不必大于甲板纵骨或横梁间距计算时取值应不小于甲板纵骨或横梁的标准间距系数,按下列选取在第层在第二层在第三层和以上对于上层建筑或甲板室内部干燥处所的甲板其他情况。实取，满足要求。甲板横梁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中系数肋骨间距肋骨跨距计算压头,系数规范,实取角钢，，。支持横梁的甲板纵桁的剖面模数应不小于按下式计算所得之值规范式中甲板纵桁所支撑面积的平均宽度甲板的计算压头,见表规范甲板纵桁的跨距实取⊥，。尾楼强横梁不支持甲板纵桁，取与甲板纵桁相同。实取⊥，。校速轴Ⅱ与齿轮之间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。带轮与输入轴间键输入轴与齿轮间键现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。Ⅳ中速轴Ⅱ与齿轮之间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。Ⅴ输出轴低速轴Ⅲ与齿轮间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。Ⅵ输出轴低速轴Ⅲ与联轴器间键的选择及校核轴径，轮毂长度，查手册，选型平键，其尺寸为。现校核其强度查手册得，因为，故键符合强度要求。八箱体结构的设计减速器的箱体采用铸造制成，采用剖分式结取，满足要求。上层建筑端壁扶强材剖面模数应不小按下式计算所得之值规范式中扶强材间距扶强材跨距计算压头实取角钢，，。甲板板及骨架除首楼外的上层建筑和甲板室的甲板板厚度应不小于规范且不小于。式中船长,计算时取不必大于甲板纵骨或横梁间距计算时取值应不小于甲板纵骨或横梁的标准间距系数,按下列选取在第层在第二层在第三层和以上对于上层建筑或甲板