名称型号扬程流量转速电机型号电机功率凝结水泵四连续排污扩容器选择台数确定根据火力发电厂设计技术规程第条规定对于汽包锅炉，宜采用级连续排污扩容系统，连续排污扩容系统应有切换定期排污扩容器的旁路，以上机组，宜第台锅炉设计套排污系统，所以本设计选择台排污扩容器。排污扩容器的容量计算成本，可采用下式计算,,,所以本设计取排取在连扩容器蒸发强度查得其饱合蒸汽比容为根据扩容器蒸汽压力为扩容蒸汽的比容汽排污水量的百分数扩容器中分离出来的蒸前面计算为水量进入扩容器的连续排污扩容器的汽空间容积选型查汇编选取型号为型性能见表连排扩容器和定排扩容器型号名称型号容量工作压力工作温度外形尺寸重量连排定排连续排污扩容器的水容器通常取汽容器的倍本设计取所以即九定排扩容器的选择定排扩容器通常装在水冷壁下联箱，它能使锅炉的排污水进行扩容分离，得到蒸汽及废热水用来加热生水成化学补给水。按锅炉额定蒸发量行型,其性能见表十疏水扩容器的选择疏水扩容器是作为较高压力疏水或放压放水扩容作用,对疏水起缓冲作用,以保护疏水箱疏水扩容器的容量应视其疏水量的大小来决定,同是要参考同类型机组的典型设计,本期设计所有的疏水都有,所以决定采用台的疏水扩容器。十工业水泵的选择工业水泵的作用供给汽轮发电机组润滑油冷油器冷却水用水送风机引风机磨煤机给水泵轴承冷却用水及除灰消防用水。工业水泵的选择根据火力发电厂设计技术规程第条规定，按下列要求选择单元制或扩大单元制工业水系统，宜采用台工业水泵。工业水泵的扬程应为下列各项之和最高工业用水或高位工业水箱进口与工业水泵中心线或工业水泵吸水池最低水位之间的水静压差从工业水泵进水口到最高用水点或高位工业水箱进口间介质流动阻力按最大用水量计算另加裕量工业水泵进口真空如主正压取负值当从吸水池吸水时，本项不其容量易为锅炉最大连续蒸发量的。如设备条件具备，经设计任务书明确机组必须具备两班制运行，电负荷带厂用电或停机不停炉的功能时，旁路容量可加大到锅炉最大连续蒸发量是型式采用二组串联旁路系统作用适用滑参数启停需要，加快升速，保护再热器，回收工质与热量，降低噪音。特点与三组旁路比较，较简单且容量大，当机组将多余蒸汽量排入凝汽器时，回收工质。级旁路减温水来自凝结水泵出口，为便于启停时暖管，安装时应使旁路尽可能靠近汽轮机。二除氧给水管道系统从除氧器给水箱经给水泵，高加到锅炉省煤器的全部管道系统为给水管道系统锅炉给水管道系统必须保证发电厂在任何条件下和任何事故条件下都能不断地向锅炉上水，因此保证锅炉给水的可靠性不仅是为了保证发电厂的可靠性，更主要是保证发电厂主要设备的安全。根据火力发电厂设计技术规定第条规定，给水系统按下列原则选择对装有高压供热式机组的发电厂，应采用母管制系统对装有高压凝汽式机组的发电厂，可采用单元制扩大单元制或母管制系统对装有中间再热凝汽式或中间再热式机组的发电厂，应采用单元制系前面选定的系统通过计算和考虑工业水泵的总量应满足所连接的工业水最大用量的台数要设计工业水泵系统采用单元制，每单元配用台工业水泵。正常时台运行台备用。扬程查汇编选取型工业水泵台，其性能参数见表表工业水泵型号型号流量扬程电机型号功率电压第五章全面性热力系统的拟定及绘制第节全面性热力系统拟定的依据已拟定的原则性热力系统二已选择的辅助设备三参考同类型同容量同参数的发电厂有关设计资料四参考教材全面性热力系统第二节全面性热力系统拟定主蒸汽管道及再热蒸汽管道旁路系统根据火力发电厂设计技术规程第条规定,主蒸汽系统应按下列原则拟定对装有高压凝汽式机组的发电厂，可以采用单元制或母管制系统对装有中间再热凝汽式汽轮机或中间再热供热机组的发电厂，应采用单元制系统，系统如附图所示。主蒸汽管道系统形式根据中间再热式汽轮机机特点，本系统采用单元制。特点此系统简单管道最短管道附件少投资最省。而且该系统本身事故时，整个单元都要被迫停止运行，而相邻单元之间不能相互支援，机炉之间也不能切换运行，即运行灵活最差。系统构成再热机组单元制的主蒸汽包括再热蒸汽管路又可分为单管双管两种系统。为避免因壁厚直径较大的主蒸汽管和再热蒸汽管因故停运，又要求管道压力损失小，我国再热式机组的主蒸汽管道多采用双管系统，即从过热器引出两根主蒸汽管道，分左右两侧进入高压缸两侧的自动主汽门，高压缸排气也分左右两侧进入再热器，再热器的蒸汽仍分左右两侧沿四根管子经中间缸两侧的中压联合汽门进入中压缸。为了防止两根蒸汽管温度偏差太大，可在靠近主汽门处的两蒸汽管之间装中间联络管。再热蒸汽管道系统蒸汽中间再热方式采用烟气再热方式，汽轮机高压缸排汽送入锅炉再热器中再热，再热后的蒸汽进入中压缸继续作功。再热目的采用再热蒸汽系统是为了提高发电厂的热经济性和适应大机组发展的需要，另外也使排汽温度不超过允许的限度，改变末级叶片的工作条件。特点采有合理的再热压力，有可能使总经济性相对提高。缺点蒸汽在管路中流动产生压力降，使再热经济效益减少。再热蒸汽管道的重量和价格都相当高，由于再热器和再热管道中存有大量蒸汽。因此，当电负荷意外中断时，这部分蒸汽有引起汽轮机超速的危险。为了保证安全，汽轮机必须配备灵敏度高可靠性大的调节系统，并增设必要的旁路系统。系统的构成再热机组旁路系统根据水力发电厂设计技术规程第第规定，中间再热机组旁路系统的设置及其型式，内容和控制水平，应根据汽轮机及锅炉的型式结构性能及电网对机组运行方式的要求确定。相,量故第台凝结水泵容积流查得凝结不比容根据凝结水压力取前面的计算结果扬程计算凝结水泵的扬程可按下式计算,,所以取进入除氧器的动压头设备之间联络管取每台加热器取沿程阻力损失凝结水平均密度凝汽器工作压力除氧器工作压力所示如图差凝汽器和除氧器的水位式中选型查汇编选取型号为，台数台，规格见表表凝结水泵型号同类文釜的高径比般选取，直筒部分的高为釜径的倍。由此可知釜釜径，直筒部高为。聚合釜直筒部分夹套高取，下封头椭圆封头半径高为。对于聚合釜，夹套总传热面积等于直筒部分夹套面积与下封头夹套面积之江苏大学本科毕业论文和，即前面已经详细计算过了指形内冷却管设计内冷却管是否需要，有所需总传热面积与夹套传热面积之差决定。当所需总传热面积大于夹套传热面积时，需要设置内冷却管，反之则不必设置内冷却管。对于聚合釜总夹内冷由于釜筒体内径和螺带外径，可知釜内壁与螺带的间隙为。可以选用或的内冷却管。当选用的内冷却管时，内冷却管总长为若按四根均布，则每根管子的长度为考虑到聚合釜顶部散热效果，适当减少内冷却管传热面积，如的管长适当降低或选用的内冷却管也是可行的。聚合釜的设计参数名义容积,实际容积,釜高,筒体高,上下封头高,釜内径,江苏大学本科毕业论文髙径比夹套内径,螺带外径,螺带内径,螺带宽度,螺带螺距,螺带总高升高斜率搅拌转速,电机功率,比功率,夹套传热面积,指形内冷凝管面积，总传热面积,夹套比传热面,总比传热面,比界面,冷却水流量,设计压力釜内夹套内夹套内主体材质或江苏大学本科毕业论文设备总高设备总重江苏大学本科毕业论文第三章聚丙烯工艺物料恒算丙烯投料量的计算投料量般为釜容积的。依此计算，釜投丙烯。但由于丙烯密度受环境温度的影响较大，应根据气温的变化适当调整投料量，以保证丙烯重量的准确。如果采用丙烯计量罐计量，投料时计量罐气相空间扩大占用了部分丙烯，因而造成实际投料量小于预定值。这个值按如下估算以釜为例，投丙烯，设计量罐丙烯压力为表，温度为，罐空间扩大占用丙烯设聚合釜喷料后残压为表，温度为，则残存丙烯实际少投丙烯折算为体积密度取此时以转化率计，则的聚丙烯所需的原料丙烯为故实际单釜次投料体积为，质量为设可回收丙烯为投料量，即日耗量为江苏大学本科毕业论文催化剂用量的计算因为反应速度与催化剂用量或在反应物中的浓度成正比，从兼顾生产能力产品中钛含量和安全生产等方面的因素考虑，催化剂有个适宜的量。不同类型的催化剂用量是不样的，即使是同类型的催化剂也受其本身质量丙烯质量活化剂质量传热效果等因素的影响。催化剂用量必需根据实际情况及时调整。对络合Ⅱ型催化剂而言，般可控制质量比为。催化剂用量可按下式计算釜即釜式中催化剂用量丙烯密度釜聚合釜容积钛烯比聚合釜投料系数催化剂中含量以釜为例，按温度丙烯密度，计若取在未掌握反应情名称型号扬程流量转速电机型号电机功率凝结水泵四连续排污扩容器选择台数确定根据火力发电厂设计技术规程第条规定对于汽包锅炉，宜采用级连续排污扩容系统，连续排污扩容系统应有切换定期排污扩容器的旁路，以上机组，宜第台锅炉设计套排污系统，所以本设计选择台排污扩容器。排污扩容器的容量计算成本，可采用下式计算,,,所以本设计取排取在连扩容器蒸发强度查得其饱合蒸汽比容为根据扩容器蒸汽压力为扩容蒸汽的比容汽排污水量的百分数扩容器中分离出来的蒸前面计算为水量进入扩容器的连续排污扩容器的汽空间容积选型查汇编选取型号为型性能见表连排扩容器和定排扩容器型号名称型号容量工作压力工作温度外形尺寸重量连排定排连续排污扩容器的水容器通常取汽容器的倍本设计取所以即九定排扩容器的选择定排扩容器通常装在水冷壁下联箱，它能使锅炉的排污水进行扩容分离，得到蒸汽及废热水用来加热生水成化学补给水。按锅炉额定蒸发量行型,其性能见表十疏水扩容器的选择疏水扩容器是作为较高压力疏水或放压放水扩容作用,对疏水起缓冲作用,以保护疏水箱疏水扩容器的容量应视其疏水量的大小来决定,同是要参考同类型机组的典型设计,本期设计所有的疏水都有,所以决定采用台的疏水扩容器。十工业水泵的选择工业水泵的作用供给汽轮发电机组润滑油冷油器冷却水用水送风机引风机磨煤机给水泵轴承冷却用水及除灰消防用水。工业水泵的选择根据火力发电厂设计技术规程第条规定，按下列要求选择单元制或扩大单元制工业水系统，宜采用台工业水泵。工业水泵的扬程应为下列各项之和最高工业用水或高位工业水箱进口与工业水泵中心线或工业水泵吸水池最低水位之间的水静压差从工业水泵进水口到最高用水点或高位工业水箱进口间介质流动阻力按最大用水量计算另加裕量工业水泵进口真空如主正压取负值当从吸水池吸水时，本项不其容量易为锅炉最大连续蒸发量的。如设备条件具备，经设计任务书明确机组必须具备两班制运行，电负荷带厂用电或停机不停炉的功能时，旁路容量可加大到锅炉最大连续蒸发量是型式采用二组串联旁路系统作用适用滑参数启停需要，加快升速，保护再热器，回收工质与热量，降低噪音。特点与三组旁路比较，较简单且容量大，当机组将多余蒸汽量排入凝汽器时，回收工质。级旁路减温水来自凝结水泵出口，为便于启停时暖管，安装时应使旁路尽可能靠近汽轮机。二除氧给水管道系统从除氧器给水箱经给水泵，高加到锅炉省煤器的全部管道系统为给水管道系统锅炉给水管道系统必须保证发电厂在任何条件下和任何事故条件下都能不断地向锅炉上水，因此保证锅炉给水的可靠性不仅是为了保证发电厂的可靠性，更主要是保证发电厂主要设备的安全。根据火力发电厂设计技术规定第条规定，给水系统按下列原则选择对装有高压供热式机组的发电厂，应采用母管制系统对装有高压凝汽式机组的发电厂，可采用单元制扩大单元制或母管制系统对装有中间再热凝汽式或中间再热式机组的发电厂，应采用单元制系前面选定的系统通过计算和