，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为产品品质在国内市场独占鳌头，深受广大消费者喜爱并在工艺款式销售渠道上为中国家纺行业做出了杰出开创性贡献。可行性研究报告编制依据原则和研究范围本研究报告编制主要依据根据中国家用纺织品行业十二五发展纲要，十二五期间家用纺织品行业主要目标是经济指标平稳较快增长科技水平明显提高，优化资源配置，提高产出效益，人均劳动生产率年均增长品牌建设邓得新突破低碳环保节能减排成效显著。中华人民共和国国家发展和改革委员会于年月日发布第号令，关于第节总图布置第二节土建工程第三节给排水工程第四节供电工程水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为台前溜坡填土自重对桥台侧面上的主动土压力以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为计算，，则基础边缘至坡面的垂直距离为取，则主动土压力系数为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为支座活载反力计算桥上有汽车荷载及人群荷载，后台无活载。汽车及人群荷载反力汽车荷载布置图汽车荷载布置单列车双列车人群荷载支座反力支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力图汽车荷载分布支座作用点在基底形心轴右侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起的支座反力车辆及行人对基底形心轴产生的弯矩为汽车荷载制动力支座摩阻力计算摆动支座摩擦系数，则桥上有汽车和人群，台后无活载桥上和台后均有汽车和人群重车载台后桥上台后均无车支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群作用点距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为台后填土表面有汽车荷载时，由汽车荷载换算的等侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起区华东区华南区华中区西南区西北区上海公司深圳公司北京公司等个销售大区对全国市场进行统筹管理，并在北京上海广州深圳武汉长沙等大中城市建立了个子公司，对市场进行深耕细作。作为中国最早成立家纺企业之，富安娜以良好品牌形象卓越荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,第五基低税率严征管的增值税改革试点总的指导原则，积极开展扩大增值税征收范围的改革试点工作，并根据立法与改革同步的原则，制定出台增值税税法，建立产品和服务全覆盖抵扣链条完整具有现代特征与国际惯例接轨的增值税制度。协调中央财政和地方财政收入的关系增值税征收范围的扩大，意味着营业税最终有可能被取消。根据年的税收收入估算，如果将营业税全部纳入增值税，那么中央与地方的增值税分享比例要调整为和，才能保证原有营业税收入全部留在地方财政。在增值税取代营业税后，要保证地方财政收入不受影响，可以在改革后适当提高增值税中地方的分享比例，从而获得地方政府的支持，确保增值税扩围改革取得成功。增值税改革，还是应该放在财税体制的大框架下进行，需要通过顶层设计统筹平衡，寻找中央与地方政府的利益均衡机制与合作模式，进步深化分税制改革。以对营业税改为增值税部分收入的测算为依据，科学调整增值税收入在中央与地方间的分享比例，并规范转移支付体制，辅之横向转移支付的配套改革。目前营业税是地方的主体税种，如果增值税取代了营业税，地方税将陷入群龙无主的处境，为此需重构地方税体系，重新确定地方税体系的主体税种。根据国际经验，可担此重任的当属在不动产保有环节征收的房地产税，还有在我国西部欠发达而资源富集地区的资源税。年全国房产税和资源税总额为亿元，仅占全国税收收入的。与此相应配套的是加快房产税改革和资源税改革，确立以财产税为主体的地方税收体系显得尤为迫切，以弥补增值税扩围带来的地方财政收入的缩水，合理构建地方税体系，确保地方财政收入来源稳定，保证地方政府拥有与地方公共服务能力相适应的税收收入能力。变革税收征管机制十二五时期我们将面临最为复杂的经济社会形势，诸多难题都在挑战现行税收征管机制。需要完善税收征管法律制度，推进税源专业化管理，加强征管信息化建设，建立健全信息共享机制，深化征管改革创新，建立有利于加快经济发展方式转变产业结构升级与税收改革相适应的税收征管体系。为了充宽了我的知识面，在此感谢众多老师的指导关怀和帮助。正是由于他们的传道授业解惑，让我学到了能够顺利完成论文写作必不可少的专业知识并从他们身上学到了如何求职治学如何为人处事。值此论文付梓之际，谨向以上各位老师表示由衷的感谢。最后，衷心地感谢在百忙之中评阅论文和参考答辩的各位老师后记引言国务院常务委员会决定年月日在上海首先开展深化增值税制度，将营业税并入增值税征收，同时，在现行增值税标准税和低税率基础上，将新增和两档低税率，而这与现行的和的营业税率相比，依然高出不少，但将营业税改征增值税，有利于完善税制，消除重复征税有利于社会专业化分工，促进三次产业融合有利于降低企业税收成本，增强企业发展能力有利于优化投资消费和出口结构。但同时，由于增值税扩围所带来的问题，比如中央与地方收入分配问题，税率如何制定问题也接踵而至。因此中央应制定好合理的绿色的税收政策，使得增值税扩围改革顺利的在全国范围内推广。增值税和营业税的概述增值税的概述增值税的建立与发展美国，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为产品品质在国内市场独占鳌头，深受广大消费者喜爱并在工艺款式销售渠道上为中国家纺行业做出了杰出开创性贡献。可行性研究报告编制依据原则和研究范围本研究报告编制主要依据根据中国家用纺织品行业十二五发展纲要，十二五期间家用纺织品行业主要目标是经济指标平稳较快增长科技水平明显提高，优化资源配置，提高产出效益，人均劳动生产率年均增长品牌建设邓得新突破低碳环保节能减排成效显著。中华人民共和国国家发展和改革委员会于年月日发布第号令，关于第节总图布置第二节土建工程第三节给排水工程第四节供电工程