（定稿）30kta工业硅项目可行性研究报告（喜欢就下吧）

桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取，，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。

将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。

但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。

所需钢筋截面面积为。

选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。

按构造配筋不进行复核。

埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。

设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。

桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。

填土内摩擦角，内聚力。

表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。

，满足要求。

每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。

台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力，其中为桥台宽度，为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力，对基底中心偏心距，弯矩序号计算式竖直力，对基底中心偏心距，弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为，为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为台前溜坡填土自重对桥台侧面上的主动土压力以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为计算，，则基础边缘至坡面的垂直距离为取，则主动土压力系数为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为支座活载反力计算桥上有汽车荷载及人群荷载，后台无活载。

汽车及人群荷载反力汽车荷载布置图汽车荷载布置单列车双列车人群荷载支座反力支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力图汽车荷载分布支座作用点在基底形心轴右侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。

汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起的支座反力车辆及行人对基底形心轴产生的弯矩为汽车荷载制动力支座摩阻力计算摆动支座摩擦系数，则桥上有汽车和人群，台后无活载桥上和台后均有汽车和人群重车载台后桥上台后均无车支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群作用点距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为台后填土表面有汽车荷载时，由汽车荷载换算的等侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。

汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起区华东区华南区华中区西南区西北区上海公司深圳公司北京公司等个销售大区对全国市场进行统筹管理，并在北京上海广州深圳武汉长沙等大中城市建立了个子公司，对市场进行深耕细作。

作为中国最早成立家纺企业之，富安娜以良好品牌形象卓越产品品质在国内市场独占鳌头，深受广大消费者喜爱并在工艺款式销售渠道上为中国家纺行业做出了杰出开创性贡献。

可行性研究报告编制依据原则和研究范围本研究报告编制主要依据根据中国家用纺织品行业十二五发展纲要，十二五期间家用纺织品行业主要目标是经济指标平稳较快增长科技水平明显提高，优化资源配置，提高产出效益，人均劳动生产率年均增长品牌建设邓得新突破低碳环保节能减排成效显著。

中华人民共和国国家发展和改革委员会于年月日发布第号令，关于第节总图布置第二节土建工程第三节给排水工程第四节供电第五从而使得卸料门打开，产品通过卸料门卸料出来。

当左端压力大于右端压力时，即左右时，挡快向右移动，带动摆杆向顺时针方向转动，从而使得卸料门关闭，搅拌机继续进行搅拌工序。

同过不断开门，关门，再开门，关门，周而复始地进行搅拌生产过程来完成出料工作。

油泵是注油装置开关门限位快的作用是使得摆臂摆到定位置后不再摆动，使卸料门处于定的极限位置上，卸料口开得最大，卸料最快。

第十节搅拌主机的装配工艺设计卸料置油漆传动装置润滑系统搅拌桶盖试机第十章体会部分通过此次毕业设计使我加深了对所设计的搅拌主机的了解，更重要的是我知道机械设计的般依据是不断的要查阅资料了，这同时也就提高了我的查阅资料的能力，加深了我对机械专业知识的理解程度和掌握程度，培养了我独立思考和亲自动手能力。

此次毕业设计将为我以后从事相关行业奠定基础。

虽然三个月的毕业设计即将过去，但它却不能在我以后的人生道路上抹去，因为我想它为我培养了不可缺少的能力然而更难以忘怀的是那些兢兢业业的，克己奉公的老师们，尤其是指导老师和所有系主任老师，这次能顺利完成毕业设计是和他们分不开的致谢本论文是在导师老师的综合指导下，并通过自己的现场观察和亲自查阅有关资料下完成的。

毕业设计是大学本科的最后门必修的课程，也是最综合的门课，它用到了几乎所有在大学学到的知识，能综合的考查学生设计能力和对机械知识的掌握和运用程度，是对我们四年来所学到知识大总结。

虽然这次设计只有仅仅的三个月，但是我的分析问题的能力解决问题的能力及独立思考问题的能力和查阅资料的能力却明显得到提高，这些能力的培养将是我以后走上工作岗位造就人生的笔财富，奠定了基础。

在设计过程中，老师和其他技术指导老师对我们极度关注，我忠心的感谢这些老师们热心耐心，细致的指导。

如果我们任劳任怨默默奉献的老师们的指导，我们将很可能达不到预期的效果在此再次的表示忠心的感谢和诚挚的问候参考文献型混凝土搅拌主机说明书福建南方路面机械有限公司机械设计课程设计手册第二版高等教育出版社现代机械设备设计手册非标准机械设备设计机械工业出版社筑路机械手册人民交通出版社建筑机械中华人民共和国建设部主管筑路机械与施工机械化轻型钢结构设计指南实例与图集中国建筑工业出版社机械设计手册第三版第二卷材料力学刘鸿文主编高等教育出版社装置的装配准备卸料门装置各零件及外购件，轴承加油翻转搅拌桶体，使卸料门朝上在卸料门组件右轴上套上卸料门摇臂，两端装上带座轴承，装在搅拌桶体上配焊键条修配，使卸料门关紧后与门框钢条的间隙小于，开关灵活后，调整卸料门，使其处作环境清洁的轴承中。

若要求更高的密封性能，可采用迷宫密封。

适用于环境恶劣的油润滑轴承，若与接触式密封配合使用，则效果更佳。

他的缺点是结构复杂，对加工及装配要求高。

选择密封方式，要考虑密封处的轴表面圆周速度润滑剂种类密封要求工作温度环境条件等因素。

以下列出几种密封适用的轴表面圆周速度及工作温度，供选用时参考密封方式毡圈密封橡胶密封油沟密封迷宫密封适用的轴表面圆周速度适用的工作温度低工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。

桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取，，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。

将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。

但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。

所需钢筋截面面积为。

选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。

按构造配筋不进行复核。

埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。

设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。

桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。

填土内摩擦角，内聚力。

表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。

，满足要求。

每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。

台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力，其中为桥台宽度，为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力，对基底中心偏心距，弯矩序号计算式竖直力，对基底中心偏心距，弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为，为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为台