（定稿）换乘中心建设项目可行性研究报告（喜欢就下吧）

由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量塔顶被冷凝量冷凝的热量苯取传热系数，则传热面积冷凝水流量再沸器塔底温度用的蒸汽，釜液出口温度则苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量密度则甲苯取传热系数，则传热面积加热蒸汽的质量流量板式塔结构板式塔内部装有塔板降液管各物流的进出口管及人孔手孔基座除沫器等附属装置。

除般塔板按设计板间距安装外，其他处根据需要决定其间距。

塔顶空间塔顶空间指塔内最上层塔板与塔顶的间距。

为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于板间距甚至高出倍以上，本塔塔顶空间取塔底空间塔底空间指塔内最下层塔底间距。

其值由如下两个因素决定。

塔底驻液空间依贮存液量停留或更长时间易结焦物料可缩短停留时间而定。

塔底液面至最下层塔板之间要有的间距，大塔可大于此值。

本塔取人孔般每隔层塔板设人孔。

设人孔处的板间距等于或大于，人孔直径般为，其伸出塔体得筒体长为，人孔中心距操作平台约。

本塔设计每块板设个人孔，共两个，即苯甲苯连续精馏筛板塔的设计个塔高故全塔高为，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在较低位置安置，所以裙板取了较小的。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计六参考书目化工原理王志魁，刘丽英，刘伟，化学工业出版社，化工原理何潮洪，冯霄科学出版社，化工原理课程设计柴诚敬，刘横杆的抗弯强度小于挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标化工原理课程设计马江权，冷欣中国石化出版社，化工原理上下册，夏清等编，天津大学出版社，化工工艺设计手册第三版上下册，化学工业出版社七附录苯甲苯连续精馏过程板式精馏塔示意图取进料管规格则管内径进料管实际流速回，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范其中扣件抗滑承载力设计值，取纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求，立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值计算立杆的截面回转半径计算长度附加系数准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和大横杆的最大挠度小于或者，满足要求，扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，，代入，整理得在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。

表由上表数据即可作出液泛线。

液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，，据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计漏液线由和，，代入得整理得，在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。

表由上表数据即可作出液泛线。

液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度作为最小液体负荷标准。

，，据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计，根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。

图精馏段筛板负荷性能图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。

由图可看出，该筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制。

同精馏段，得出提馏段的各曲线为雾沫夹带线整理得液泛线已知，同理精馏段得，苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由此可作出精馏段液泛线。

漏液线，整理得，据此可作出漏液线。

液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，，据此可作出与气体流量元关的垂直液相负荷上限线。

液相负荷下限线以作为液体在降液管中停留时间的下限整理得，由此可作出液相负荷下限线。

根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计苯甲苯连续精馏筛板塔的设计四设计结果览表项目符号单位计算数据精馏段提留段各段平均压强各段平均温度平均流量气相液相实际塔板数块板间距塔的有效高度塔径空塔气速塔板液流形式单流型单流型溢流管型式弓形弓形堰长堰高溢流堰宽度管底与受业盘距离板上清液层高度孔径孔间距孔数个开孔面积筛孔气速塔板压降液体在降液管中停留时间降液管内清液层高度雾沫夹带液气负荷上限雾沫夹带控制雾沫夹带控制负荷下限漏液控制漏液控制气相最大负荷气相最小负荷操作弹性苯甲苯连续精馏筛板塔的设计五板式塔得结构与附属设备附件的计算接管进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管弯管进料管形进料管。

本设计采用直管进料管。

，则体积流量进进管内流速则管径敬诚天津大学出版社，化工原理实验及课程设计陈均志，李雷化学工业出版社，流管采用直管回流管，回流管的回流量塔顶液相平均摩尔质量，平均密度则液体流量取管内流速则回流管直径可取回流管规格则管内直径苯甲苯连续精馏筛板塔的设计回流管内实际流速塔顶蒸汽接管则整齐体积流量取管内蒸计算可采用直孔结构。

大流道结构闭式阀罩用于泵阀效果也是好的。

组合型闭式阀罩泵阀由个零件组合而成，球室是个可以更换的芯子。

这种阀罩的特点是与槽型球室型阀罩样，它具有良好的导向性能流道面积较小，实际流道面积仅为出油孔面积较大，减少液力损失芯子般由耐腐蚀，耐磨损的钨钴合金精铸而成，外表面仅需少量加工，制造比槽型球室阀罩简单。

阀罩体和接头用中碳钢制造，垫圈用硬橡胶或尼龙制造，材料利用较合理。

可更换芯子，阀罩体可重复使用，可降低成本，并有利于经常保持阀罩性能优良。

组合型闭式阀罩，国外较多的用于整筒抽油泵，尤其多用于有轻微中等程度腐蚀和严重磨损的环境中。

在稠油中不推荐使用。

几种闭式阀罩的比较各种闭式阀罩的有关数据比较见表。

槽型球室型闭式阀罩是种性能优良德尔闭式阀罩，推荐使用。

由于三槽结构磨损后导向能力下降较快，故般用四槽结构，只有稠油或希望流道面积大些时才用三槽结构。

表各种阀罩性能对比对比项目倒坛型槽型球室型组合型四槽三槽直孔大流道导向性能飘忽量相对飘忽量左右流道面积比液体流动较好较好较好般较好般入座泵效损失大较小较小般较小较小适应能力般较好较好般较差较好制造工艺性较好较差较差般较好较好成本较低较高较高般较低般综合评价较差较好较好般般般阀罩主要技术参数的选择阀罩是抽油泵所有零件中结构设计计算最为繁琐的零件之，合理的选择其主要结构参数可以简化反复调整的过程，从而获得较好的设计。

下游动阀罩和固定阀罩均选用倒坛形闭式阀罩。

泵的排量和泵效计算泵的排量计算当抽油泵柱塞向上移动个有效冲程长度效时，排出的液体体积为杆效当抽油泵柱塞向下移动同样效值时，排出液体体积为杆效所以，在柱塞上下两个冲程中，抽油泵排出的液体体积等于效杆效杆效设柱塞的冲程次数为，那么抽油泵的每日排液量为效效在抽油泵柱塞和抽油机驴头悬点间有条长长的传递往复运动的抽油杆，抽油杆可看作弹性杆柱，因此，柱塞的运动不但在冲程长度上，而且在相位上和驴头悬点运动都不致，就是说柱塞的冲程长度效不等于驴头悬点的冲程长度。

在式中用代替效，就得到抽油泵的理论排量计算公式理柱塞的冲程是米，按冲次次分，充满系数计算，理泵效的计算在原油脱气和冷却后，在地面测得的抽油泵实际排量实，由于各种原因小于理论排量理。

二者的比值称为排量系数，即泵效，理实。

影响抽油泵泵效排量系数的因素可分为两类类是不随时间变化的因素另类是随时间变化的因素。

属于不随时间变化的因素有混合液中自由气的影响抽油杆和油管的弹性变形对柱塞有效冲程长度的影响经地面脱气和冷却后液体体积收缩的影响。

属于随时间变化的因素有柱塞和泵筒间的漏失，它取决于两者的磨损程度和液体中磨砺性杂质含量由于开头不及时以及磨损和腐蚀引起的泵阀漏失承受弯载荷的油管接箍密封不严处的漏失。

应该指出，除了柱塞和泵筒间的间隙漏失量量外，其它漏失量很难用计算方法来确定。

般说来，新抽油泵下井，在工作初期由于柱塞和泵筒的跑合，排量系数有些下降，然后就在相当长时汽流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速釜液排出管塔底平均密度平均摩尔质量体积流量取管内流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速塔顶产品出口管径相平均摩尔质量溜出产品密度则塔顶液体体积流量苯甲苯连续精馏筛板塔的设计取管内蒸汽流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速冷凝器塔顶温度冷凝水则。

由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量塔顶被冷凝量冷凝的热量苯取传热系数，则传热面积冷凝水流量再沸器塔底温度用的蒸汽，釜液出口温度则苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量密度则甲苯取传热系数，则传热面积加热蒸汽的质量流量板式塔结构板式塔内部装有塔板降液管各物流的进出口管及人孔手孔基座除沫器等附属装置。

除般塔板按设计板间距安装外，其他处根据需要决定其间距。

塔顶空间塔顶空间指塔内最上层塔板与塔顶的间距。

为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于板间距甚至高出倍以上，本塔塔顶空间取塔底空间塔底空间指塔内最下层塔底间距。

其值由如下两个因素决定。

塔底驻液空间依贮存液量停留或更长时间易结焦物料可缩短停留时间而定。

塔底液面至最下层塔板之间要有的间距，大塔可大于此值。

本塔取人孔般每隔层塔板设人孔。

设人孔处的板间距等于或大于，人孔直径般为，其伸出塔体得筒体长为，人孔中心距操作平台约。

本塔设计每块板设个人孔，共两个，即苯甲苯连续精馏筛板塔的设计个塔高故全塔高为，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在较低位置安置，所以裙板取了较小的。

苯甲苯连续精馏筛板塔的设计六参考书目化工原理王志魁，刘丽英，刘伟，化学工业出版社，化工原理何潮洪，冯霄科学出版社，化工原理课程设计柴诚敬，刘横杆的抗弯强度小于挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和，单位均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标化工原理课程设计马江权，冷欣中国石化出版社，化工原理上下册，夏清等编，天津大学出版社，化工工艺设计手册第三版上下册，化学工业出版社七附录苯甲苯连续精馏过程板式精馏塔示意图取进料管规格则管内径进料管实际流速回，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范其中扣件抗滑承载力设计值，取纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求，立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值计算立杆的截面回转半径计算长度附加系