系数准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和大横杆的最大挠度小于或者,满足要求,扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，，代入，整理得在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。表由上表数据即可作出液泛线。液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，,据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计漏液线由和,，代入得整理得,在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。表由上表数据即可作出液泛线。液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度作为最小液体负荷标准。,,据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计,根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。图精馏段筛板负荷性能图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制。同精馏段，得出提馏段的各曲线为雾沫夹带线整理得液泛线已知，同理精馏段得,苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由此可作出精馏段液泛线。漏液线,整理得,据此可作出漏液线。液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，,据此可作出与气体流量元关的垂直液相负荷上限线。液相负荷下限线以作为液体在降液管中停留时间的下限整理得,由此可作出液相负荷下限线。根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计苯甲苯连续精馏筛板塔的设计四设计结果览表项目符号单位计算数据精馏段提留段各段平均压强各段平均温度平均流量气相液相实际塔板数块板间距塔的有效高度塔径空塔气速塔板液流形式单流型单流型溢流管型式弓形弓形堰长堰高溢流堰宽度管底与受业盘距离板上清液层高度孔径孔间距孔数个开孔面积筛孔气速塔板压降液体在降液管中停留时间降液管内清液层高度雾沫夹带液气负荷上限雾沫夹带控制雾沫夹带控制负荷下限漏液控制漏液控制气相最大负荷气相最小负荷操作弹性苯甲苯连续精馏筛板塔的设计五板式塔得结构与附属设备附件的计算接管进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管弯管进料管形进料管。本设计采用直管进料管。,则体积流量进进管内流速则管径敬诚天津大学出版社，化工原理实验及课程设计陈均志，李雷化学工业出版社，流管采用直管回流管，回流管的回流量塔顶液相平均摩尔质量,平均密度则液体流量取管内流速则回流管直径可取回流管规格则管内直径苯甲苯连续精馏筛板塔的设计回流管内实际流速塔顶蒸汽接管则整齐体积流量取管内蒸汽流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速釜液排出管塔底平均密度平均摩尔质量体积流量取管内流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速塔顶产品出口管径相平均摩尔质量溜出产品密度则塔顶液体体积流量苯甲苯连续精馏筛板塔的设计取管内蒸汽流速则可取回流管规格则实际管径塔顶蒸汽接管实际流速冷凝器塔顶温度冷凝水则。由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量塔顶被冷凝量冷凝的热量苯取传热系数，则传热面积冷凝水流量再沸器塔底温度用的蒸汽，釜液出口温度则苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由查液体比汽化热共线图得苯又气体流量密度则甲苯取传热系数，则传热面积加热蒸汽的质量流量板式塔结构板式塔内部装有塔板降液管各物流的进出口管及人孔手孔基座除沫器等附属装置。除般塔板按设计板间距安装外，其他处根据需要决定其间距。塔顶空间塔顶空间指塔内最上层塔板与塔顶的间距。为利于出塔气体夹带的液滴沉降，此段远高于板间距甚至高出倍以上，本塔塔顶空间取塔底空间塔底空间指塔内最下层塔底间距。其值由如下两个因素决定。塔底驻液空间依贮存液量停留或更长时间易结焦物料可缩短停留时间而定。塔底液面至最下层塔板之间要有的间距，大塔可大于此值。本塔取人孔般每隔层塔板设人孔。设人孔处的板间距等于或大于，人孔直径般为，其伸出塔体得筒体长为，人孔中心距操作平台约。本塔设计每块板设个人孔，共两个，即苯甲苯连续精馏筛板塔的设计个塔高故全塔高为，另外由于使用的是虹吸式再沸器，可以在较低位置安置，所以裙板取了较小的。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计六参考书目化工原理王志魁，刘丽英，刘伟，化学工业出版社，化工原理何潮洪,冯霄科学出版社，化工原理课程设计柴诚敬,刘横杆的抗弯强度小于挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位均布荷载最大挠度计算公式如下大横杆自重均布荷载引起的最大挠度集中荷载最大挠度计算公式如下集中荷载标化工原理课程设计马江权，冷欣中国石化出版社，化工原理上下册，夏清等编，天津大学出版社，化工工艺设计手册第三版上下册，化学工业出版社七附录苯甲苯连续精馏过程板式精馏塔示意图取进料管规格则管内径进料管实际流速回，扣件的抗滑承载力按照下式计算规范其中扣件抗滑承载力设计值,取纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值横杆的自重标准值脚手板的荷载标准值活荷载标准值荷载的计算值,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求,立杆的稳定性计算不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为立杆的轴心压力设计值计算立杆的截面回转半径计算长度附加计算得多用明书专人操作，收集患者发病时治疗周时及对照组血清储存待检，所有标本次测完，同时做好质量控制，测定，并计算。三方法总活力测定原理天门冬氨酸氨基转移酶催化天门冬氨酸的氨基与苹果酸脱氢酶催化的反应偶联，使在波长处有特异性吸收峰，其被氧化的速率与血清中活性成正比，在波长测得的每分钟吸光度下降值即可以测得活力，反应方程式如下天门冬氨酸酮戊二酸草酰乙酸谷氨酸草酰乙酸苹果酸测定原理通过抗体专性抑制样品中的活性，而活力不受影响，用检测总活力的方法速率法进行测定，检测结果为活力。四在罗氏全自动生化分析仪上的实际校准因子为，理论校准因子为。五统计学处理统计数据为均数标准差各组与对照组比较采用检验。结果质控品平均值为与靶值接近，各型肝脏疾病患者发病时治疗周时检查结果见表。二由附表显示，肝损害病程中，血清比值的变化，发病时测定急性肝炎慢性肝炎酒精性肝炎肝硬化，各组均明显高于对照组，治疗周后，急性肝炎组酒精性肝炎组比值明显下降，而慢性肝炎肝硬化组具有下降趋势，但降幅不明显，无统计学意义。讨论天冬氨酸氨基转移酶，属细胞内功能酶，细胞外含量极低，在人体组织内存在两种同功酶形式，即存在于细胞浆中的胞质型天门冬氨酸氨基转移酶，和存在于线粒体内的线粒体型天门冬氨酸氨基转移酶，这两种同功酶广泛分布在动物和人的心肝脏骨骼肌和肾等组织中，以心肝脏含量最高，般比血清浓度高数千倍，当这些脏器损伤时，可使两者大量释放入血，致其血清水平升高，但其升高却代表不同的临床意义。同功酶的测定有助于肝病的诊断。升高表示细胞膜通透性改变，是炎症的标志升高表示线粒体膜的通透性改变和细胞的坏死，是判断细胞坏死的良好指标。血清属非特异性酶，它的升高对诊断具体疾病无特异性，但同时测定血清活力，并计算比值，可判断肝组织及其线粒体损伤的严重程度，比值不受肝脏病变范围影响，只与线粒体损伤即肝细胞受损程度有关，比单纯活力更能反映肝细胞受损的性质，尤其在重型肝炎患者，出现胆酶分离时，比值更好地反映了肝实质细胞受损的程度。本实验分别对急性肝炎慢性肝炎酒精性肝炎肝硬化种肝脏疾病进行了测定分析，各型肝脏疾病患者血清显著高于对照组，说明只要有肝细胞线粒体损伤，都会升高。发病时比值由高到低依次为慢性肝炎酒精性肝炎急性肝炎肝硬化，这与肝细胞病理改变有关，慢性肝炎肝细胞坏死较严重且常以碎屑状坏死为主，肝细胞长期持续性受损，所以比值最，由于在血清中的半衰期短，其清除比快倍，当细胞不再坏死，血清中将高，急性肝炎以炎症性改变为主，故比值低于慢性肝炎，在酒精性肝炎中，酒精主要损伤肝细胞的线粒体，且其升高的幅度与肝细胞受损范围有关，释放入血，使血清活力升高与急性肝炎比较升高幅度较低，但比值升高明显，肝硬化，原发性肝癌患者血清轻度升高，这可能与肝脏纤维化，肝功能细胞减少有关。治疗周后，急性肝炎比值在病程中呈稳步持续下降趋势，是由于的血清半衰期较短，旦经积极治疗后肝细胞破坏趋于缓和，血清活力亦迅速回落，比值随即明显降低，。当出现严重的高胆红素血症时提系数准值最不利分配引起的最大挠度最大挠度和大横杆的最大挠度小于或者,满足要求,扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，，代入，整理得在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。表由上表数据即可作出液泛线。液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，,据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷上限线。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计漏液线由和,，代入得整理得,在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值，计算结果列于表。表由上表数据即可作出液泛线。液相负荷下限线对于平直堰，取堰上液层高度作为最小液体负荷标准。,,据此可作出与气体流量无关的垂直液相负荷下限线。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计,根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。图精馏段筛板负荷性能图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该筛板的操作上限为液泛控制，下限为漏液控制。同精馏段，得出提馏段的各曲线为雾沫夹带线整理得液泛线已知，同理精馏段得,苯甲苯连续精馏筛板塔的设计由此可作出精馏段液泛线。漏液线,整理得,据此可作出漏液线。液相负荷上限线以作为液体在降液管中停留时间的下限，,据此可作出与气体流量元关的垂直液相负荷上限线。液相负荷下限线以作为液体在降液管中停留时间的下限整理得,由此可作出液相负荷下限线。根据以上各线方程，可作出筛板塔的负荷性能图，如图所示。苯甲苯连续精馏筛板塔的设计苯甲苯连续精馏筛板塔的设计四设计结果览表项目符号单位计算数据精馏段提留段各段平均压强各段平均温度平均流量气相液相实际塔板数块板间距塔的有效高度塔径空塔气速塔板液流形式单流型单流型溢流管型式弓形弓形堰长堰高溢流堰宽度管底与受业盘距离板上清液层高度孔径孔间距孔数个开孔面积筛孔气速塔板压降液体在降液管中停留时间降液管内清液层高度雾沫夹带液气负荷上限雾沫夹带控制雾沫夹带控制负荷下限漏液控制漏液控制气相最大负荷气相最小负荷操作弹性苯甲苯连续精馏筛板塔的设计五板式塔得结构与附属设备附件的计算接管进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管弯管进料管形进料管。本设计采用直管进料管。,则体积流量进进管内流速则管径敬诚天津大学出版社，化工原理实验及课程设计陈均志，李雷化学工业出版社，流管采用直管回流管，回流管的回流量塔顶液相平均摩尔质量,平均密度则液体流量取管内流速则回流管直径可取回流管规格则管内直径苯甲苯连续精馏筛板塔的设计回流管内实际流速塔顶蒸汽接管则整齐体积流量取管内蒸