电工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为台前溜坡填土自重对桥台侧面上的主动土压力以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为计算，，则基础边缘至坡面的垂直距离为取，则主动土压力系数为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为支座活载反力计算桥上有汽车荷载及人群荷载，后台无活载。汽车及人群荷载反力汽车荷载布置图汽车荷载布置单列车双列车人群荷载支座反力支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力图汽车荷载分布支座作用点在基底形心轴右侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起的支座反力车辆及行人对基底形心轴产生的弯矩为汽车荷载制动力支座摩阻力计算摆动支座摩擦系数，则桥上有汽车和人群，台后无活载桥上和台后均有汽车和人群重车载台后桥上台后均无车支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群作用点距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为台后填土表面有汽车荷载时，由汽车荷载换算的等侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起区华东区华南区华中区西南区西北区上海公司深圳公司北京公司等个销售大区对全国市场进行统筹管理，并在北京上海广州深圳武汉长沙等大中城市建立了个子公司，对市场进行深耕细作。作为中国最早成立家纺企业之，富安娜以良好品牌形象卓越产品品质在国内市场独占鳌头，深受广大消费者喜爱并在工艺款式销售渠道上为中国家纺行业做出了杰出开创性贡献。可行性研究报告编制依据原则和研究范围本研究报告编制主要依据根据中国家用纺织品行业十二五发展纲要，十二五期间家用纺织品行业主要目标是经济指标平稳较快增长科技水平明显提高，优化资源配置，提高产出效益，人均劳动生产率年均增长品牌建设邓得新突破低碳环保节能减排成效显著。中华人民共和国国家发展和改革委员会于年月日发布第号令，关于第节总图布置第二节土建工程第三节给排水工程第四节供第五度，使切。经过加工，制作模式是有选择性化学蚀刻，光阻已被删除的地区。三维结构，以及各种线条图案，可以制作成功由过程。制作模式的尺寸取决于探头尖大小，厚度的抵制，抵制加工过程中的应用负载。例如，利用原子力显微镜在几十纳米尺度的加工能力，同时提供几十微米或更大的模式可以使用轴精密驱动器的个尖锐的触笔结合的工具类型捏造。虽然几十微米和数百个纳米的沟槽图案宽度可以达到使用过程，在毫米范围内的模式不能制造足够的可靠性。应用于硅工件制作的微米大小的图案当过程，小丘往往形成，而不是沟槽。遇到这种现象时，光阻层是薄和正常负载是比较高的，因为刀尖可以很容易地穿透抵抗层之间的锐利尖端和硅衬底，但不那么容易在溶液中，硅反之亦然。此外，的是耐和氢氧化钾腐蚀剂控制蚀刻条件下几分钟。图显示了利用作为次要抵制层的的修改过程制备硅格局。图所示硅工件表面涂上后，机械加工和化学蚀刻前与的和。可以看出，的表面加工线深度小于。因此，它是最有可能的尖端没有穿透的光阻层。然而，即使在尖端穿透抵抗层的情况下，尖端和硅衬底之间的机械相互作用弱，不会造成岗形成。图。和，很显然，氢氧化钾蚀刻后，在毫米范围内槽的宽度模式可以成功制作没有任何小丘形成。表显示了从两个不同的应用的正常负载获得的沟槽图案的宽度和深度。小丘的形成是可以预防的工具和硅衬底之间的直接接触，因为可以在机械加工过程中避免。也就是说，磨料互动仅限于二氧化矽的主抵抗为目的层内。当蚀刻被用来去除二氧化硅抵制层暴露在硅衬底，层担任作为抵制对蚀刻层和周边地区成功地保护了被腐蚀。此外，当溶液被用来格局的硅衬底，连同二氧化硅抵制保护其余地区领先的硅槽模式的成功制造。在加工应用中使用修改的进程为了证明修改过程的优点，号码不同的线宽毫米和毫米，是制造硅工件如图图案数字可以通过编程工具的路径。此外，通过控制施加的机械加工过程中的正常负荷，图案的宽度可以在所需的位置变化。应用的正常建,刘明灯五轴联动数控机床的结构和应用机械制造与自动化,丛凤廷等组合机床设计北京机械工业出版社刘潭玉，黄素华，熊逸珍画法几何及机械制图长沙湖南大学出版社戴曙金属切削机床北京机械工业出版社温松明主编互换性与测量技术基础长沙湖南大学出版社使用和二氧化硅涂料预防小丘形成二氧化硅和薄膜硅片的加工特性采用双涂层系统的可行性进行了研究，目的是消除不良的山丘。最外层的涂层被用来作为牺牲层膜，这反过来又服务模式硅。选择性地去除微加工涂层，和化学蚀刻工艺去除层建立在硅衬底上的模式。这个过程中，可以成功地制备槽的宽度约的模式，在硅片上，没有形成不良的山丘。介绍已制定相关的微机电系统温度的各种技术，在硅基材料制作的微型模式和结构。然而，这些技术，需要大量的设备和成本高，在参与设立制造工厂。此外，它通常是必要的面具，使各种沟槽宽度约毫米的模式。图结论当正常的百万或更高负荷传统过程中用来制造硅工件的范围在毫米宽的沟模式，容易形成不良山丘。岗形成的机制是由于工具和硅衬底导致接触区域被转化为溶液，具有很高的耐硅电工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为