电工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为台前溜坡填土自重对桥台侧面上的主动土压力以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为计算，，则基础边缘至坡面的垂直距离为取，则主动土压力系数为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为支座活载反力计算桥上有汽车荷载及人群荷载，后台无活载。汽车及人群荷载反力汽车荷载布置图汽车荷载布置单列车双列车人群荷载支座反力支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力图汽车荷载分布支座作用点在基底形心轴右侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起的支座反力车辆及行人对基底形心轴产生的弯矩为汽车荷载制动力支座摩阻力计算摆动支座摩擦系数，则桥上有汽车和人群，台后无活载桥上和台后均有汽车和人群重车载台后桥上台后均无车支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群作用点距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为台后填土表面有汽车荷载时，由汽车荷载换算的等侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起区华东区华南区华中区西南区西北区上海公司深圳公司北京公司等个销售大区对全国市场进行统筹管理，并在北京上海广州深圳武汉长沙等大中城市建立了个子公司，对市场进行深耕细作。作为中国最早成立家纺企业之，富安娜以良好品牌形象卓越产品品质在国内市场独占鳌头，深受广大消费者喜爱并在工艺款式销售渠道上为中国家纺行业做出了杰出开创性贡献。可行性研究报告编制依据原则和研究范围本研究报告编制主要依据根据中国家用纺织品行业十二五发展纲要，十二五期间家用纺织品行业主要目标是经济指标平稳较快增长科技水平明显提高，优化资源配置，提高产出效益，人均劳动生产率年均增长品牌建设邓得新突破低碳环保节能减排成效显著。中华人民共和国国家发展和改革委员会于年月日发布第号令，关于第节总图布置第二节土建工程第三节给排水工程第四节供第五影针对性本项目能够做到厂界达标食堂污水经隔油池和其他生活污水经化粪井沉淀后可达标排入咸阳路污水处理厂设备噪声经距离衰减和建筑物隔声后，厂界噪声可满足标准要求废物处置方案基本可行，废物处置去向以落实浓度为，氨氮浓度为。噪声本项目噪声设备主要是剪板机平板机钻床等生产设备噪声，其噪声级。固体废物本项目固体废物主要是生产过程中产生边角下料，机械加工过程中产生废乳化液和废机油以及职工生活垃圾，其产生量和处置去向见下表。表主要废物产生量及处置去向序号种类成份产生量处置去向危险废物废机油由危险废物处理资质单位处置废乳化液废棉纱手套等边角下料钢材黄铜等物资部门回收生活垃圾职工生活。雨水经厂区雨水管道排入海泰南道市政雨水管网。供电由天津新技术产业园区电网统供电。采暖制冷采暖由新技术产业园区供热管网统供热，采用华苑产业区供应蒸汽转换热水循环方式，研发中心楼制冷方式为华苑产业区供应蒸汽为动力溴化锂直燃机组。燃气由天津新技术产业园区燃气管网提供本项目所需燃气。其他本项目在办公楼内设有食堂供职工就餐。生产工艺流程及产污环节分析造纸机用汽罩原料不锈钢卷板平板剪切冲压成型填充玻璃棉毡封口铆接拼装成品造纸机用汽罩使用原料主要为不锈钢卷板和玻璃棉毡，首先使用压平机将不锈钢卷板压平，使用剪板机将不锈钢板剪切成所需要尺寸，使用折板机将不锈钢板我们实际工作能力的训练和考察。随着科学技术发展的日新月异，网络已成为当今计算机发展中空前活跃的领域，在生活中无处不在。因此作为二十世纪的计算机专业大学生的我们掌握网络组网技术是非常重要的。八主要参考文献参考文献计算机网络教程第版谢希仁电子工业出版社责本区域内的数据交换。接入层接入层在整个网络中接入交换机的数量最多，具有即插即用的特性。对此类交换机的要求，是价格合理二是可管理性好，易于使用和维护三是有足够的吞吐量四是稳定性好，能够在比较恶劣的环境下稳定工作。四具体设计网络设计简介校园网系统应具有高可靠性，高稳定性高扩展性等特点。本方案中选择使用千兆位以太网技术，主干为千兆网，实现各部门相连，到部门，到桌面，支持终端的移动。网络主干由主干交换机和分布在各建筑中的主干节点及它们之间的光纤组成。需要选择适当的高速交换机作为网络的主干核心，这关系到网络的整体性能和系统的灵活性。主干网的选择要考虑带宽可靠性先进性等特点，要以当前及未来网络技术的发展和业务量的发展为基础，同时兼顾资金的承受能力。联网技术包括主干网联网技广泛地应用到农业生态学领域，由此又形成了多学科交叉分子生态学学科。与此同时，我国科研和生产管理人员总结与创建了典型专项生态农业技术，如沼气和废弃物资源综合利用技术病虫害生物防治技术立后段时期全省农业科技创新工作总体要求和目标任务，将动植物新品种选育优质高效安全生产技术农产品储运及精深加工技术农业资源可持续开发利用技术农业工程与装备技术作为个农业科技创新重点领域，以此来全面提升农业科技创新能力，促进农业增效农民增收农村繁荣。近年来，以生物技术为主高新技电工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为