供电工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为台前溜坡填土自重对桥台侧面上的主动土压力以基础前侧边缘垂线作为假想台背，土表面的倾斜度以溜坡坡度为计算，，则基础边缘至坡面的垂直距离为取，则主动土压力系数为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为支座活载反力计算桥上有汽车荷载及人群荷载，后台无活载。汽车及人群荷载反力汽车荷载布置图汽车荷载布置单列车双列车人群荷载支座反力支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力图汽车荷载分布支座作用点在基底形心轴右侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起的支座反力车辆及行人对基底形心轴产生的弯矩为汽车荷载制动力支座摩阻力计算摆动支座摩擦系数，则桥上有汽车和人群，台后无活载桥上和台后均有汽车和人群重车载台后桥上台后均无车支座反力作用点距基底形心轴距离为车辆及人对基底形心轴产生的弯矩为汽车制动力单列车双列车简支梁摆动支座计算的制动力为桥上台后均有汽车荷载及人群作用点距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为台后填土表面有汽车荷载时，由汽车荷载换算的等侧，为使在活载作用下得到最大逆时针方向的力矩，所以将重车后轴贴近桥台后侧边缘使在桥跨上活载产生的顺时针方向力矩为最小。汽车荷载引起的支座反力单列车双列车人群荷载引起区华东区华南区华中区西南区西北区上海公司深圳公司北京公司等个销售大区对全国市场进行统筹管理，并在北京上海广州深圳武汉长沙等大中城市建立了个子公司，对市场进行深耕细作。作为中国最早成立家纺企业之，富安娜以良好品牌形象卓越产品品质在国内市场独占鳌头，深受广大消费者喜爱并在工艺款式销售渠道上为中国家纺行业做出了杰出开创性贡献。可行性研究报告编制依据原则和研究范围本研究报告编制主要依据根据中国家用纺织品行业十二五发展纲要，十二五期间家用纺织品行业主要目标是经济指标平稳较快增长科技水平明显提高，优化资源配置，提高产出效益，人均劳动生产率年均增长品牌建设邓得新突破低碳环保节能减排成效显著。中华人民共和国国家发展和改革委员会于年月日发布第号令，关于第节总图布置第二节土建工程第三节给排水工程第四节第五轴增长速度为，其中年高达，高于全国同期水平。重庆市近几年来房地产开发直呈持续走强发展态势，尤其是年月重庆市成为我国四个直辖市后，表现得更为明显。年至年年重了大量机遇和条件。随着国际国内实力雄厚财团公司进入重庆，国内外驻重庆机构代表处设立以及本地区迅猛发展形成个人财富，成为重庆房地产产业发展强大动力。重庆市房地产市场发育程度和价格水平与沿海城市相比存在较大差距，但发展速度较快，特别是年月设立直辖市以来，持续增长需求成为重庆市房地产发展巨大动力。中房指数显示，年重庆市保持了最大涨幅，从分类物业指数看，重庆市也显现了较大涨幅。市场前景重庆市位于地开发面积万平方米，同比下降累计发生土地购置费亿元，同比下降商品房竣工万平方米，同比下降月商品房销售面积万平方米，同比增长。价格趋升。根据统计局数据显示，商品房销售表现出量增价升总体态势。去年同期全市商品房销售价格均价为元平方米，今年均价为元平方米，上涨了元平方米其中住宅售价为元平方米，写字楼为元平方米，商业营业用房售价为元平方米。消费增长。重庆市房地产市场出现日渐升温市场趋势，这不仅与重庆地区地区，大量国外资金和国内资金涌入重庆，寻求投资发展，激活了重庆经济环境，带旺了人气，为重庆经济迅速发展提供了大量机遇和条件。随着国际国内实力雄厚财团公司进入重庆，国内外驻重庆机构代表处设立以及本地区迅猛发展形成个人财富，成为重庆房地产产业发展强大动力。重庆市房地产市场发育程度和价格水平与沿海城市相比存在较大差距，但发展速度较快，特别是年月设立直辖市以来，持续增长需求成为重庆市房地产发展巨大动力。中房指数显示，年重庆市保持了最大涨幅，从分类物业指数看，重庆市也显现了较大涨幅。市场前景重庆市位于长江上游，地处我国中西部结合地，为巴渝文化发源地，有文字记载历史已达多年灯箱除高成本次性，还存在灯箱内外大功率照明灯射灯使用，加大了使用成本和城市用电紧张状况。板项目系统开发现状产品介绍环保节能可再生板是用化学材料注塑成面体通透主体框架结构板，板面根据会标和广告牌面积及长短需要，相互连接而成有定工业强度展示面板。利用计算机编程对文字图画进行切分处理，文字图画进入格式化程序系统后，被处理为点阵式页面，根据点阵页面上彩点造型用化学材料注塑成字点和画点色棒，用护标准规定等。劳动安全措施各岗位操作工人结合实际工作情况，配发劳保防护用品。各转动设备均设安全防护罩。所有用电设备不带电金属外。该异步电动机由上海电气集团上海电机厂生产，其重量为，转速也高达，并采用了水电阻启动的方式进行启壳均采用接零保护。劳动安全与企业卫生管理为贯彻安全生产，预防为主方针，保证职工安全健康，中心内设相应机构及人员，制定有关劳动安全与环保制度，在有可能发生伤害场地和部位有明显警示。定期定时检查监督及教育，从组织上，制度上保证安全生产，文明生产，防止职业病产生物造型，能满足现代城市郊外各种环境场合大型广告牌外观造型宣传需求，也可用塑钢支架或钢网架支撑在各种会议室舞台酒店宾馆体育供电工程荷载，重车载台后汽车及人群荷载反力支座作用点在基底形心轴右，混凝土保护层厚度取，现选用钢筋外径，则，。桩的长细比，则偏心距增大系数按下列公式计算则取,，则计算偏心距得截面配筋验算试算后得，查得系数，，。将其代入式，计算配筋率得将所得配筋率代入式得又，计算轴向力设计值与实际值基本相等。但配筋率为负值，故应按构造配置钢筋，。所需钢筋截面面积为。选用根，供给钢筋面积，又，钢筋间距，满足规范要求。按构造配筋不进行复核。埋置式型桥台刚性扩大基础设计设计资料桥梁上部结构为预应力钢筋混凝土简支型梁，采用埋置式形桥台，主跨标准跨径，计算跨径，摆动支座，支座厚，桥面宽度为。设计荷载汽车荷载为公路级，人群荷载为。桥台形式与材料台帽耳墙为混凝土，台身为号浆砌片石，基础为混凝土，台后级溜坡填土。填土内摩擦角，内聚力。表土工试验成果表取土深度天然状态下土的物理指标土粒密度塑性界限液性指数压缩系数直剪试验含水量天然容重孔隙比塑限液限塑性指数粘聚力内摩擦角桥台及基础构造拟定尺寸桥台尺寸拟定按公路设计手册墩台与基础的规定，初步拟定桥台尺寸如图所示基础分两层，每层厚度为，襟边和台阶宽度均为。，满足要求。每个支座恒载反力边梁号中梁号荷载计算恒载计算土压力计算土压力按台背竖直，填土内摩擦角，台背与填土间内摩擦角计算，台后填土水平。台后填土表面无活载时，自重引起的主动土压力,其中为桥台宽度,为自基底至填土表面的距离，为主动土压力系数图桥台尺寸单位表恒载计算序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩序号计算式竖直力,对基底中心偏心距,弯矩上部构造恒载合计自重恒自重恒其水平分力距基础底面的距离对基底形心轴的弯矩为其竖直方向的分力代均布土层厚度为,为破坏棱体长度，台背竖直其中为布置在面积内的车辆的总重力，为桥台宽度，，则台背在填土连同破坏棱体上车辆荷载作用下引起的土压力为水平向的分力为作用点距基础底面的距离为自计算土层底面算起对基底形心轴的弯矩为竖直方向的分力为作用点距基础底面的距离为对基底形心轴的弯矩为