作用下的跨中截面的长期挠度值为则可变荷载频遇值计算值长期挠度值为符合公路桥规的要求。预拱度设置在荷载短期效应组合并考虑荷载长期效应影响下板梁跨中处产生的长期挠度值为，故跨中需要设置预拱度。根据公路桥规对预拱度的设置规定，跨中截面的预拱度为板式橡胶支座设计确定支座平面尺寸选定支座的平面尺寸，采用中间层橡胶片厚度。该桥为装配式钢筋混凝土板桥，每跨布置两个支座。支座处剪力标准组合为计算支座的平面形状系数，由于，符合形状系数的取值。计算橡胶支座的弹性模量验算橡胶支座的承压强度，符合要求确定支座厚度主梁的计算温差设为，温度变形由两端的支座均摊，则每支座承受的水平位移为为了计算汽车荷载制动力引起的水平位移，首先要确定作用在每支座上的制动力。对于的桥跨，车道的荷载的总重，则汽车的制动力标准值为，又根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范规定，该值不得小于。经比较，取制动力为。块板共个支座，每支座承受的水平力。以下确定需要的橡胶片总厚度不计汽车制动力计入汽车制动力公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范的其他规定选用层钢板和层橡胶片组成的支座，上下层橡胶片厚，中间层厚，薄钢板厚，则橡胶片总厚度且。合格支座厚度验算支座偏转情况，，则平均压缩变形量,为,按公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范规定，尚应满足，即合格计算梁端转角由关系式和可得。设在结构自重作用下，主梁处于水平状态。经计算知跨中挠度为，代入上式得验算支座偏转情况,，即合格验算支座的抗滑稳定性计算温度变化引起的水平力验算抗滑稳定性，则，即合格，合格参考文献交通部公路桥涵设计通用规范北京人民交通出版社，交通部公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范北京人民交通出版社，交通部公路工程技术标准北京人民交通出版社，毛瑞祥，程翔云公路桥涵设计手册基本资料北京人民交通出版社，徐光辉，胡明义公路桥涵设计手册梁桥上册北京人民交通出版社，刘效尧，赵立成公路桥涵设计手册梁桥下册北京人民交通出版社，李自林桥梁工程，武汉华中科技大学出版社，邵旭东桥梁工程，北京人民交通出版社，李运光桥梁工程，天津天津大学出版社，张树仁，郑绍珪，黄侨等钢筋混凝土及预应力混凝土桥梁结构设计原理北京人民交通出版社，交通部装配式预应力砼空心板桥上部构造图北京人民交通出版社，交通部装配式钢筋砼梁桥上部构造图北京人民交通出版社，交通部装配式预应力砼梁桥上部构造图北京人民交通出版社，计算人群荷载跨截面最大弯矩,人群荷载影响线人群荷载影响线图人群荷载跨截面最大弯矩计算图图人群荷载跨截面最大剪力计算图计算人群荷载跨截面最大剪力,公路级影响线人群荷载影响线图公路级荷载支点截面最大剪力计算图图公路级荷载支点截面最大剪力计算图计算公路级荷载支点截面最大剪力,计算公路级荷载支点截面最大剪力,主梁内力组合根据公路桥涵设计通用规范，基本组合短期效应组合长期效应组合分别按下式进行组合，其结果见表。由该表可知，号板梁的弯矩组合值和剪力组合值最大，将其作为设计效应组合的设计值进行设计。板梁正截面抗弯强度计算与配筋已知数据及要求见前所述，荷载内力见表。边板跨中截面的纵向受拉钢筋计算确定中性轴的位置形心位置空心板是上下对称截面，形心轴位于截面中心，即形心离下缘高度为，面积为，惯性矩。将空心板截面按抗弯等效的原则，换算为等效工字形截面的方法是在保持截面面积惯性矩和形心位置不变的条件下，将空心板的圆孔直径为换算为的矩形孔。本板的等效图形如图。图空心板换算等效工字型截面图空心板跨中截面钢筋布置，得到把式代入式，得到,在保持原截面高度宽度及圆孔形心位置不变的情况下，等效工字形截面尺寸为表荷载内力组合计算表板号序号荷载类别弯矩剪力截面跨中截面支点截面跨中截面截面号恒载公路二级荷载人群荷载基本组合短期组合长期组合号恒载公路二级荷载人群荷载基本组合短期组合长期组合号恒载公路二级荷载人群荷载基本组合短期组合长期组合号恒载公路二级荷载人群荷载基本组合短期组合长期组合号恒载公路二级荷载人群荷载基本组合短期组合长